WWW.KONFERENCIYA.SELUK.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА - Конференции, лекции

 

Pages:     | 1 | 2 || 4 |

«ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ САРАТОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АГРАРНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ИМЕНИ Н.И. ВАВИЛОВА АКТУАЛЬНЫЕ ...»

-- [ Страница 3 ] --

Существует большая неопределенность в определении реальной стоимости электроэнергии, получаемой от атомных электростанций. Реальные цены в атомной энергетике будут определены после того, как будут решены вопросы безопасности атомных электростанций и ядерных технологий по получению топлива и захоронения отходов и разработаны принципы обращения с оборудованием, зданиями и сооружениями станций, выводимыми из эксплуатации, и эти цены будут в несколько раз выше существующих.

Отечественные и зарубежные оценки прямых социальных затрат, связанных с вредным воздействием электростанций, включая болезни и снижение продолжительности жизни людей, оплату медицинского обслуживания, потери на производстве, снижение урожая, восстановление лесов и ремонт зданий в результате загрязнения воздуха, воды и почвы дают величину добавляющую около 75 % мировых цен на топливо и энергию. По существу это затраты всего общества – экологический налог, который платят граждане за несовершенство энергетических установок, и этот налог должен быть включен в стоимость энергии для формирования государственного фонда энергосбережения и создание новых экологически чистых технологий в энергетике.

В настоящее время по оценкам специалистов, мировые ресурсы угля составляют 15, а по неофициальным данным 30 триллионов тонн, нефти – 300 миллиардов тонн, газа – 220 триллионов кубометров. В то же время разведанные запасы угля составляют 1685 миллиардов тонн, нефти – миллиардов тонн, газа – 142 триллионов кубометров. Эти цифры говорят о том, что мировых запасов ископаемого топлива осталось: угля не более чем на 230 лет; нефти – на 40 лет; газа на – 62 года; ядерного топлива – на 40 лет. В настоящее время уже наблюдается устойчивая тенденция удорожания нефти и газа. И чем дальше, тем более быстрыми темпами.

Таким образом, основными причинами тенденции к освоению возобновляемых видов энергии являются две.

Во-первых, непрерывное увеличение потребление энергетических ресурсов промышленностью и потребление энергии населением, связанное с быстрым увеличением его численности наземном шаре.

Во-вторых, экологические проблемы, связанные с добычей и переработкой энергетических ресурсов традиционной энергетики. Ежегодно выбросы пыли, копоти и сажи составляют более 6 млрд. т. За 250 лет концентрация углекислого газа в атмосфере увеличилась на 31 %, в том числе на 18 % с 1960 г. В результате за последние 50 лет среднемировая температура повысилась почти на 1 оС. Это стало одним из самых мощных факторов изменения климата, явлением, которое уже почувствовали в своей повседневной жизни все земляне. Таким образом парниковый эффект ускоренно нарастает.

Как известно, повышение температуры приводит к тому, что тают ледники и айсберги. Учёные считают, что в XXI веке уровень океана может подняться на один метр. Это означает, что миллионы гектаров суши уйдут под воду.

Добыча, производство, переработка, хранение и использование топливно-энергетических ресурсов объективно оказывает негативное воздействие на природную среду, изменяется ландшафт, потребляется большое количество пресной воды и кислорода, загрязняется окружающая среда продуктами сгорания топлива, твёрдыми и жидкими отходами.

Все это привело к более глубокому изучению и использованию нетрадиционных и возобновляемых источников энергии (ВИЭ). К ним относят энергию ветра, Солнца, геотермальную энергию, биомассу и энергию Мирового океана. Основное преимущество ВИЭ их неисчерпаемость и экологическая чистота. Их использование не изменяет энергетический баланс планеты. Повышенные капиталовложения впоследствии окупаются за счет низких эксплуатационных затрат. Эти качества и послужили причиной бурного развития возобновляемой энергетики во всем мире и весьма оптимистических прогнозов их развития в ближайшем десятилетии.

Экономический потенциал ВИЭ в мире в настоящее время оценивается более чем в 20 млрд т у.т. в год, что в 2 раза превышает объём годовой добычи всех видов ископаемого топлива. И это обстоятельство указывает путь развития энергетики ближайшего будущего.

В настоящее время себестоимость энергии, вырабатываемой ВИЭ многих видов, уже достигла уровня традиционной энергетики. За рубежом себестоимость 1 кВт ч электроэнергии составляет для ветроэлектрических станций 1,6–1,8 руб., для микро и малых ГЭС – 1,2–1,6 руб. Кроме того ожидается, что к 2015 г. себестоимость 1 кВт ч электроэнергии, производимой солнечными фотоэлектрическими станциями снизится до уровня стоимости электроэнергии, вырабатываемой традиционными источниками.

Для традиционных источников электроэнергии за рубежом на 2010 г.

себестоимость 1 кВт ч электроэнергии составила 2,2–2,7 руб. для электростанций, работающих на газе, 2–3,2 руб. для электростанций, работающих на угле, и 1,6–3,3 руб. для атомных электростанций.

Мировой прогноз роста установленной мощности ВИЭ на 2015 г. в сравнении с 2005 г.: в 4–5 раз для ветровой энергетики; в 2–3 раза для малой гидроэнергетики; в 8–10 раз для солнечной энергетики.

ВИЭ рассматривались как энергоресурсы будущего, когда будут исчерпаны традиционные источники энергии или когда их добыча станет чрезвычайно трудоёмкой и дорогой. Однако в настоящее время ситуацию резко изменило осознание человечеством возможной экологической катастрофы.

Поэтому с уверенностью можно сказать, что через несколько лет все развитые страны приступят к активной разработке и внедрению ВИЭ.

УДК 621.311. П.О. Гуков, С.Н. Пиляев Воронежский государственный аграрный университет имени императора Петра I, г. Воронеж, Россия

ОЦЕНКА ВЛИЯНИЕ РЕГУЛИРУЮЩЕГО ЭФФЕКТА НАГРУЗКИ



НА ПОТЕРИ В СЕТИ 10 кВ Для повышения точности расчетов режимов электрических сетей необходимо учитывать статические характеристики электроприемников. Под ними понимают зависимость потребляемой активной (P) и реактивной (Q) мощности от напряжения и частоты тока при относительно медленных изменениях последних:

При расчете режимов электроэнергетических систем статические характеристики по напряжению чаще всего аппроксимируют полиномами вида:

где ар, bp, cp …, аQ, bQ, cQ… – параметры аппроксимирующей функции;

U, Uном – действительное и номинальное напряжения;

Р, Рном,Q, Qном – действительная и номинальная активная и реактивная мощности.

Зависимость потребляемой мощности от напряжения приводит к возникновению регулирующего эффекта нагрузки. Суть его заключается в том, что напряжение на нагрузке снижается в меньшей степени, чем на источнике. Уменьшение потребляемой активной и реактивной мощностей при уменьшении напряжения приводит к снижению потерь мощности и напряжения в элементах электрической сети.

Будем считать трансформаторную подстанцию 10/0,4 кВ узлом нагрузки, для которой известен, например, расчетный максимум (Pp, Qр). Зависимость мощности, потребляемой узлом m в максимальном режиме (Pm, Qm) от напряжения представим выражениями:

где Um, Uн – действительное и номинальное напряжение в данном узле m;

sp, sq – показатели, характеризующие степень зависимости потребляемой активной и реактивной мощности от относительного изменения напряжения.

Схема замещения сети 10 кВ приведена на рисунке 1, стрелками показаны направления перетока мощности.

Математическая модель установившегося режима данной сети представляет собой систему нелинейных уравнений. Например, для участка между узлами j и m система имеет такой вид:

Где ixn %, ukn % – ток холостого хода и напряжение короткого замыкания n –го трансформатора;

rл jn, xл jn – активное и реактивное сопротивления участка линии;

rТ jn, xТ jn – активное и реактивное сопротивления трансформатора;

Sm – полная мощность узла m.

В режиме максимальных нагрузок можно принять потерю напряжения в трансформаторе 4 %, поэтому U m 0,96U n. При этом низкое напряжение приводится к стороне 10 кВ.

Статические характеристики активной и реактивной нагрузки, заданные в виде [3], позволяют в широких пределах варьировать степень зависимости потребляемой мощности от напряжения, независимо от состава и характера электроприемников. Для примера рассчитаем режим ВЛ 10 кВ, питающей 10 ТП 10/0,4 кВ. Схема ВЛ показана на рисунке 2, на ней указаны номера ТП, номера узлов, длины участков (в км) и марка провода.

Начальные значения нагрузки каждой ТП определяются мощностью трансформатора, коэффициентом загрузки kЗ и коэффициентом мощности:

Мощности трансформаторов и характеристики нагрузки (кз=1) для рассматриваемого примера следующие (табл. 1):

Для моделирования необходимо задать диапазоны изменения степеней sp и sq. Ориентировочным служит режим со стандартным набором электроприемников, для которого статические характеристики по напряжению в относительных единицах задаются следующими выражениями:

PH QH UH

В большинстве случаев потери напряжения до наиболее удаленных ТП в линиях 10 кВ не превосходят 10% от номинального напряжения. В этом диапазоне с достаточной точностью статические характеристики можно задавать выражениями:

Различие в значениях, полученных по (5) и (6), для активной мощности не превосходят 0,2 %, а для реактивной – 1 %. Таким образом, коэффициенты:

sp = 0,58, sq = 1,85 соответствуют стандартному режиму сети 10 кВ.

Проведены расчеты для нескольких комбинаций sp и sq. Результаты приведены в таблице 2 (Рг –мощность головного участка линии, Р – потери мощности в линии, Рпот – мощность, потребляемая ТП 10/0,4 кВ):

В режиме 1 нагрузка задается не зависящей от изменений напряжения, т.е.

регулирующий эффект не учитывается. Для режима 3 приведены результаты, соответствующие представлению нагрузки ТП в виде статических характеристик (5) или (6). Учет регулирующего эффекта в этом случае приводит к уменьшению расчетного значения потерь мощности на 14 кВт или на 14 % по сравнению с этим показателем в первом режиме. В четвертом режиме задана более сильная зависимость изменения потребляемой мощности от изменения напряжения. Соответственно расчетные потери мощности на 21 % меньше, чем в первом режиме.

Сравнение результатов второго и четвертого режимов позволяет оценить возможный диапазон изменения расчетных потерь мощности, обусловленный регулирующим эффектом.

В таблице 3 приведены значения напряжения в нагрузочных узлах для тех же режимов. Напряжение в начале линии полагалось равным 10 кВ.

Повышение расчетных значений напряжения в узлах подключения ТП при учете регулирующего эффекта выражено не так сильно, поскольку потери напряжения зависят от активной и реактивной мощности в первой степени, а потери мощности связаны с нагрузкой квадратичной зависимостью (4).

Приведенный пример показывает, что представление нагрузки в сети 10 кВ в виде статических характеристик по напряжению позволяет повысить точность расчетов таких важных параметров как потери напряжения и технические потери мощности. Степень влияния регулирующего эффекта на режим сети зависит от ее конфигурации, длины участков, марки провода, от величины и характера нагрузки на каждой ТП.





УДК 628. М.Ю. Гурьянова Саратовский государственный аграрный университет имени Н.И. Вавилова, г. Саратов, Россия

ЭНЕРГОСБЕРЕГАЮЩИЕ СИСТЕМЫ ВОЗДУШНОГО

ОТОПЛЕНИЯ ПТИЦЕФАБРИК

И ЖИВОТНОВОДЧЕСКИХ КОМПЛЕКСОВ

Системы воздушного отопления децентрализованные (местные) и централизованные широко применяются в сельскохозяйственных комплексах.

В децентрализованных системах воздушного отопления нагревание воздуха и циркуляция его осуществляется воздушно-отопительными агрегатами с механическим побуждением движения воздуха или за счёт действия гравитационных сил.

В централизованных системах воздух приготовляется централизованно в камерах и по воздуховодам подаётся к отапливаемым помещениям, то есть возможно совмещение воздушного отопления с приточной вентиляцией.

В помещениях для содержания животных и птицы следует предусматривать создание подпора воздуха путём превышения притока над вытяжкой в размере 10–20 %, то есть обеспечивать значительное количество приточного воздуха, определяемого расчётом.

Подачу приточного воздуха в помещение следует предусматривать так, чтобы воздух поступал равномерно в зону размещения животных и птиц, исключая непосредственное воздействие на них воздушных струй, имеющих скорость и температуру, превышающих рекомендуемые значения, что не всегда возможно при небольшой высоте помещения и значительной нагрузке на систему приточной вентиляции, совмещённой с воздушным отоплением.

Выбор способов распределения воздуха определяется аэродинамическими характеристиками приточных струй и конструктивно-планировочным решением помещения. Для эффективной воздухораздачи в животноводческих и птицеводческих помещениях представляется перспективным применение лункообразного выпуска [1], создающего струю с высоким темпом затухания скоростей и избыточных температур. Отличительными особенностями струй с повышенным темпом затухания параметров являются интенсивный турбулентный обмен, значительная эжекционная способность, расширенные границы по сравнению с прямоточными струями.

Исходя из вышеизложенного, в животноводческих помещениях наиболее предпочтительным способом воздухораздачи является подача нагретого воздуха из верхней зоны в зону пребывания животных рассредоточенными струями с помощью воздуховодов равномерной раздачи через лункообразные выпуски. В птичниках раздачу воздуха целесообразно осуществлять через конусные лунковые воздухораспределители для подачи воздуха в рабочую зону помещений [2].

При распределении воздуха при помощи воздухораспределителей, создающих струи с интенсивным затуханием параметров, возможно увеличить рабочую разность температур между приточным воздухом и воздухом рабочей зоны, приблизить распределительные устройства к рабочей зоне, уменьшить количество воздуха, подаваемого системой воздушного отопления, совмещённой с системой приточной вентиляции, а следовательно сократить расход тепловой энергии на подогрев воздуха, капитальные и эксплуатационные расходы на перемещение приточного воздуха.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Юрманов Б.Н., Гурьянова М.Ю. Воздухораспределитель для подачи воздуха в рабочую зону. Межвуз. темат. сб. тр. «Исследования в области отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха». – Л.: ЛИСИ, 1988.

2. Гурьянова М.Ю. Вентиляция помещений воздухораспределителями ВЛК. Межвуз. научн. сб. «Совершенствование систем теплогазоснабжения и вентиляции». – Саратов: СГТУ, 1994.

УДК 533.6.011. Д.Н. Давыдов, Т.В. Карпухина, Д.Г. Лебецкис Ульяновский государственный технический университет, г. Ульяновск, Россия

ПРОБЛЕМА РАЗРАБОТКИ ЭНЕРГОЭФФЕКТИВНЫХ

РЕЖИМОВ СУШКИ КЕРАМИЧЕСКОГО КИРПИЧА

На стадии сушки керамического кирпича имеется значительный потенциал энергосбережения, который в полной мере может быть реализован за счет оптимизации технологических параметров процесса. Большой объем брака при термической обработке кирпича связан с его неравномерным по объему прогревом и неравномерным обезвоживанием, что приводит к появлению недопустимых термических напряжений, растрескиванию и появлению сколов. В этой связи была разработана математическая модель кинетики тепловлажностного состояния кирпича в процессе конвективной сушки и предпринято численное исследование [1]. Задача решается в нестационарной трехмерной нелинейной постановке путем численного интегрирования системы дифференциальных уравнений теплопроводности и влагопереноса.

С использованием разработанных модели и компьютерной программы [2] проведена серия расчетов, позволивших выявить ряд характерных особенностей протекания процесса сушки в зависимости от состояния сушильного агента. Некоторые результаты этих расчетов показаны на рисунках 1 и 2.

Рис. 1. Распределение температуры и влагосодержания в центральном сечении кирпича в разные моменты времени после начала сушки в зависимости от влажности сушильного агента: 1, …, 9 – = 0, 1, 3, 5, 7, 9, 11, 21, 23 ч Символом x на рисунке 1 обозначена относительная координата, отсчитываемая от середины кирпича и отнесенная к половине его толщины. Анализ полученных результатов показывает, что поля температуры и влагосодержания в кирпиче при его сушке являются существенно трехмерными. При этом в стадии прогрева кирпича характер распределения температуры по толщине в центральной его части качественно отличается от распределения на периферии. В центральной части профили температуры и влагосодержания являются выпуклыми, а на периферии – профиль температуры становится вогнутым, а профиль влагосодержания по-прежнему остается выпуклым.

Выпуклый профиль температуры на первый взгляд (с позиций одно- и даже двумерной модели расчета) кажется парадоксальным, поскольку отвод теплоты с поверхности сопровождается одновременным увеличением температуры кирпича. Однако анализ данных, полученных для периферийных участков, показывает, что подвод теплоты в кирпич на этой стадии происходит по периферийным участкам, которые осушаются в первую очередь, а далее теплопроводностью в теле кирпича тепло подводится к центральным областям.

В течение достаточно большого промежутка времени температурное поле в центральной части кирпича остается однородным и практически не изменяется с течением времени. И только после начала осушения периферийной части поверхности кирпича температура в центре начинает повышаться.

Наибольшая скорость осушения имеет место в окрестности угловых точек.

Именно здесь создаются предпосылки для появления дефектов и брака.

Расчетное исследование показало также, что на продолжительность процесса сушки существенное влияние оказывает температура и влажность сушильного агента. Чем выше значение температуры, тем меньше потребное время сушки.

Рис. 2. Влияние температуры Тf и влажности сушильного агента на длительность с сушки кирпича: 1, 2, 3 – Тf = 373; 333; 323 К Результаты исследований могут быть использованы при разработке новых и совершенствовании действующих технологических процессов конвективной сушки кирпича с регенерацией сушильного агента.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Ковальногов В.Н., Павловичева Т.В. Моделирование и экспериментальное исследование энергоэффективной сушки строительного кирпича // Промышленная теплотехника. – 2011. – № 8. – С. 54–57.

2. Программа расчета тепловлажностного состояния кирпича в трехмерной нестационарной нелинейной постановке: программа для ЭВМ: № 2011613083. / Ковальногов Н.Н., Павловичева Т.В.; Ульян. гос. тех. ун-т. рег. 19.04.2011.

УДК 628.92/.97+ 636. Н.Н. Дёкин Кубанский государственный аграрный университет, г. Краснодар, Россия

АНАЛИЗ СОВРЕМЕННОГО СОСТОЯНИЯ

ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ОСВЕЩЕНИЯ ПТИЧНИКОВ

Птицеводство – динамично развивающаяся отрасль сельского хозяйства России. За 2012 г. в хозяйствах всех категорий страны получено 40,6 млрд штук куриного яйца, что на 2,9 % больше, чем за 2011 г. и на 6,6 % больше чем в 2010 г. Численность птицы во всех хозяйствах страны в 2012 г. составила 449 млн голов, что на 3,1 % больше, чем за 2011 г. и на 10,9 % больше чем в 2010 г. При этом уровень производства яиц, по сравнению с 1990 г., до сих пор остается ниже и составляет 86,2 % от уровня производства в 1990 г.

Федеральный закон № 261 «Об энергосбережении и о повышении энергетической эффективности и о внесении; изменений в отдельные законодательные: акты российской федерации» устанавливает ряд ограничений в области использования ламп накаливания. В частности, с 1 января 2013 г.

могут быть запрещены к обороту на территории Российской Федерации электрические лампы накаливания мощностью семьдесят пять ватт и более, а с 1 января 2014 г. – электрические лампы накаливания мощностью двадцать пять ватт и более, которые могут быть использованы в цепях переменного тока для освещения. По оценке В. Л. Фисинина их доля, по сравнению с другими источниками света в птицеводстве России составляет более 85 %.

Очевидно, что со стороны птицефабрик, в связи с принятием ФЗ № 261, появился отчетливый спрос на модернизацию системы освещения птичников. Существующие системы технологического освещения птичников промышленного стада кур-несушек не обеспечивают оптимальной освещенности кормушек ярусов клеточной батареи. До настоящего времени существуют различные мнения в оценке эффективности применения ламп накаливания, люминесцентных ламп и светодиодов для технологического освещения птичников промышленного стада кур-несушек, в оценке оптимальной освещенности кормушек клеточных батарей в период продуктивности птицы.

Светодиодное освещение, особенно тепло-белого цвета, наиболее близко по спектру излучения и по влиянию на продуктивность кур-несушек к лампам накаливания. Светодиоды, несмотря на высокую стоимость, по многим показателям превосходят лампы накаливания и люминесцентные лампы.

Проведенный обзор и анализ современного состояния технологического освещения птичников промышленного стада при содержании кур-несушек в многоярусных клеточных батареях позволяет сделать следующие выводы:

1. Свет является важным параметром микроклимата птичника, способным активно управлять развитием и продуктивностью птицы, при этом каждый кросс птицы индивидуально чувствителен к изменениям освещенности кормушки. По воздействию на продуктивность кур-несушек излучение светодиодов тепло-белого (смешанного) цвета превосходит излучение ламп накаливания.

2. По состоянию на 1 сентября 2012 г. 94,5 % птичников Краснодарского края использовали для освещения кур-несушек промышленного стада лампы накаливания. В ближайшие годы, в связи с принятием ФЗ № 261, в яичном птицеводстве необходимо решить вопрос о замене ламп накаливания другими источниками света.

3. Поддержание оптимальной средней освещенности на кормушках всех ярусов клеточной батареи позволяет повысить продуктивность птицы.

Существующие методы обеспечения оптимальной освещенности кормушек клеточной батареи системами светодиодного освещения нуждаются в дальнейшем совершенствовании.

4. В отечественном птицеводстве назрела острая необходимость модернизации системы освещения птичников промышленного стада с содержанием кур-несушек в многоярусных клеточных батареях. Реальной альтернативой лампам накаливания, несмотря на высокую стоимость, являются светодиоды тепло-белого цвета, наиболее близкие к ним по спектру излучения и превосходящие их по воздействию на продуктивность кур-несушек.

5. Существующие способы обеспечения оптимальной освещенности на кормушках всех ярусов клеточной батареи с помощью светодиодов нельзя считать достаточно простыми и надежными. Необходим поиск принципиально новых методов светодиодного освещения, обеспечивающих оптимальную освещенность на кормушках всех ярусов клеточных батарей.

В связи с перечисленными выводами вопросы исследования и обоснования эффективности технологического светодиодного освещения птичников промышленного стада кур-несушек являются своевременными и актуальными.

УДК 611. К.М. Денисов Новосибирский государственный технический университет, г. Новосибирск, Россия

ПОДХОДЫ К ИССЛЕДОВАНИЮ ИЗМЕНЧИВОСТИ

ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК ГИДРОАГРЕГАТОВ

Энергетические характеристики гидроагрегатов представляют собой кривые зависимости КПД агрегата от его мощности. Согласно им, производится внутристанционная оптимизация, необходимая для наиболее эффективной работы ГЭС, следовательно, экономичность режима работы станции напрямую определяется достоверностью этой информации.

Изначально, характеристики гидроагрегатов сообщаются заводом – изготовителем. При работе электростанции происходит их естественное изменение, вызванное воздействием множества факторов. Так, например турбина может быть повреждена кавитацией и абразивными частицами, в генераторе, главным образом подвержена старению изоляция. Для постоянного обеспечения эффективной работы станции необходимо своевременно учитывать эти изменения.

В настоящее время энергетические характеристики гидроагрегатов на действующих ГЭС снимаются при натурных испытаниях. Но, эти испытания трудоемки и дороги, поэтому проводятся не часто, с периодом не менее десятка лет. Изменения же приводящие к снижению эффективности наступают значительно раньше, из этого следует, что в течении многих лет ГЭС работает в неоптимальном режиме, приводящем к перерасходу воды.

На рисунке 1 представлены характеристики агрегата № 3 Новосибирской ГЭС полученные в результате испытаний в 1961 г. и 1980 г., видно существенное изменение формы кривой КПД.

Рис. 1. Результаты испытаний агрегата № 3 Новосибирской ГЭС 1 – испытания 1980 г. (Н = 18,9 м); 2 – испытания 1961 г.( Н = 18,2 м) Получение актуальных характеристик агрегатов возможно двумя способами:

прогнозированием на основе ранее полученных при натурных испытаниях, с использованием математических методов;

снятием их при штатной работе агрегата (по сути, постоянное натурное испытание).

Первый способ приемлем для ГЭС, на которых уже несколько раз проводились натурные испытания, и, соответственно, чем больше испытаний проводилось, тем более точным будет прогноз. Однако, существуют случайные события, влияющие на оборудование, которые по данной методике учесть невозможно. Так же затрудняется прогноз после ремонта оборудования. Второй способ лишен этих недостатков, но его использование на абсолютном большинстве ГЭС невозможно, из за недостаточной точности штатных датчиков расхода (расходомеров) воды. В настоящее время появилась возможность оснащения гидроэлектростанций ультразвуковыми расходомерами, которые обеспечивают достаточную точность измерений.

Поэтому, при рассмотрении второго способа автоматически подразумевается, что на станции установлены современные, точные расходомеры.

Таким образом, ставится задача исследования применимости приведенных выше методов для какой – либо конкретной ГЭС. При этом принимается во внимание количество проведенных натурных испытаний и возможность установки ультразвуковых расходомеров.

УДК 621. А.С. Дусаева Саратовский государственный аграрный университет имени Н.И. Вавилова, г. Саратов, Россия

К ВОПРОСУ НАДЕЖНОСТИ ЭЛЕКТРООБОРУДОВАНИЯ

В МЕЛИОРАЦИИ

Саратовская область является сельскохозяйственным регионом. По объему произведенной сельскохозяйственной продукции наша область занимает 10 место среди российских регионов. На территории области из-за климатических условий засуха возникает 2–3 раза за пять лет, что приводит к гибели посевов сельскохозяйственных культур и значительному снижению урожайности.

В условиях засушливого Заволжья без орошения невозможно решить продовольственную проблему. Орошение является надежным фактором стабилизации сельского хозяйства.

Сегодня возрождается мелиоративная система в области, учитывая участившиеся засухи, так как в Заволжье малые реки не в состоянии напитать почву влагой. Главной целью мелиорации является обеспечение населения продуктами питания, восстановление, охрана и рациональное использование земель. Только искусственно созданные каналы способны напитать живительной влагой малые реки и пруды Заволжья. В таких районах как Ершовский, Краснокутский, насосные станции на оросительных каналах становятся необходимыми для водопотребления воды в заданном объеме, напоре, расходе и требуемого качества. Оросительная сеть диктует следующие технические условия и требования к способу и средствам регулирования водоподачи:

подачу воды в оросительную сеть по потребности;

работу системы водораспределения путем создания расчетных уровней в бьефах распределительных каналов и оросителях;

регулирование водоподачи используя как гидравлическую, так и электрическую энергию;

средства регулирования должны быть просты по конструкции, в монтаже и эксплуатации, не требовать для использования значительного переустройства;

средства регулирования должны быть устойчивыми к атмосферным воздействиям и надежно работать.

Поливную воду следует использовать с высокой эффективностью, чтобы от единицы орошаемой воды получать наибольшую окупаемость приростом дополнительно полученной прибавки урожая.

При водоподаче на орошаемые поля надо выполнить следующие требования: определить надежность и ее показатели: безотказность, долговечность, ремонтопригодность, сохраняемость работы электрооборудования на распределительных каналах.

Надежность электрооборудования до сих пор не удовлетворяет в полной мере требованиям сельскохозяйственного производства. Она зависит от многих факторов главным, из которых является условия эксплуатации.

Поэтому показатели надежности являются случайными величинами, которые могут принимать различные значения неизвестные заранее. Случайные величины изучает теория вероятностей, где используется понятие вероятность – это объективная мера возможности реализации случайного события или случайной величины.

Вероятность безотказной работы – это вероятность того, что в пределах заданного времени (наработки) не возникнет отказ.

где n(t) – число отказов объектов за время t;

N(0) – число объектов в начале наблюдения.

Вероятность безотказной работы за время t численно равна доле объектов, сохранивших работоспособность за это время. Также используют понятие вероятности отказа Q(t) – вероятность того, что в переделах заданного времени возникнет отказ. Наступление отказа является противоположным безотказной работы.

Средняя наработка на отказ – это математическое ожидание наработки объекта до первого отказа.

где t0 – наработка (период безотказной работы) i-го элемента до первого отказа;

N(0) – число элементов в начале наблюдения.

Интенсивность отказов – среднее число отказов, приходящихся на единицу наработки объекта.

где n i(H2); n i(H1) – число отказов объектов N от начала наблюдений до наработки H2, H1 соответственно.

Интенсивность отказов характеризует стабильность свойств объекта и показывает скорость снижения вероятности безотказной работы.

Уровень надежности, продолжительность безотказной работы всех элементов оросительной системы обеспечиваются тщательной подготовкой системы к началу поливного сезона, последующим проведением работ по уходу и постоянному надзору, сейчас стоит вопрос сохранения и развития мелиоративной системы области.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Ерошенко Г.П., Медведько Ю.А., Таранов М.А. Эксплуатация энергооборудования сельскохозяйственных предприятий. – Ростов-на-Дону: «Терра», 2006.

2. Электронный ресурс. [Режим доступа]: http://goldobina-o-c.tiu.ru/a13728posledstviya-zasuhi-2010.html.

УДК В.Ю. Дюкарев Саратовский государственный аграрный университет имени Н.И Вавилова, г. Саратов, Россия

СПОСОБЫ ЗАЩИТЫ ИЗОЛЯЦИИ

АСИНХРОННЫХ ДВИГАТЕЛЕЙ

При работе на открытом воздухе с высоким содержанием влаги двигатели общего назначения быстро увлажняются. Двигатели, имеющие влагостойкую изоляцию, менее подвержены действию влаги, но их изоляция также требует контроля и при необходимости сушки обмоток. Для предупреждения выхода из строя необходимо прежде всего исключить там, где это возможно, прямое попадание влаги. В некоторых случаях этого можно достичь правильным выбором места установки двигателя. Часто причиной увлажнения является неправильное хранение. Поэтому перед включением в работу двигателя, не работавшего в течение длительного времени, необходимо проверить состояние его изоляции. Включение двигателя под напряжение сопровождается возникновением кратковременных импульсов напряжения, которые могут вызвать пробой изоляции в местах, ослабленных действием влаги. Сушка позволяет восстановить изоляцию.

Установлено, что 80 % отказов асинхронных двигателей происходит из-за повреждения изоляции, при этом 30 % из них из-за увлажнения изоляции.

Для того что бы обеспечить эксплуатационную надежность изоляции обмоток асинхронных электродвигателей используют такие способы:

подсушка без отключения от сети [1];

капсулирование обмоток [ 2];

комплексная защита электродвигателей [3].

О влажности изоляции судят по величине сопротивления. В соответствии с «Системой мероприятий по выполнению плановопредупредительных работ электрооборудования в сельском хозяйстве»

(ППРЭСХ) изоляция электродвигателей должна иметь сопротивление не менее 0,5 МОм. В противном случае ее требуется сушить.

Для предупреждения увлажнения изоляции предложено несколько устройств подогрева двигателя в те периоды, когда он не работает. Установлено, что если температура корпуса двигателя на несколько градусов выше окружающей среды, то, несмотря на высокую влажность, сопротивление изоляции не уменьшается. Это явление используют для подсушки обмоток, не разбирая двигатель и не отсоединяя его от рабочей машины.

Один из способов предупреждения увлажнения изоляции показан на рисунке 1(а). Сущность его заключается в том, что в нерабочее время последовательно с двигателем включают конденсаторы и оставляют их подключенными к сети. По обмоткам протекает небольшой ток, который подогревает всю обмотку. Опыты показали, что таким образом можно предупредить увлажнение изоляции двигателей общего назначения при 100 %ной влажности окружающей среды. Сопротивление изоляции без подогрева через несколько часов становится ниже нормы. В рабочем режиме двигателя конденсаторы повышают его коэффициент мощности.

Рис. 1. Принципиальные схемы подогрева обмоток электродвигателя при помощи: а – конденсаторов C; б – однотиристорного устройства V1;

При замкнутых контактах магнитного пускателя конденсаторы оказываются соединенными по схеме «треугольник» и служат компенсаторами реактивной мощности. При разомкнутых контактах конденсаторы оказываются соединенными последовательно с обмотками двигателя. Двигатель остается под напряжением. Небольшой ток, протекающий по обмоткам, подогревает их во время паузы, предотвращая увлажнение изоляции. Экспериментально установлено, что для поддержания сопротивления изоляции на допустимом уровне необходимо поддерживать превышение температуры обмоток над температурой окружающей среды в пределах 7–8 °С.

Для создания нужного превышения температуры требуется мощность подогрева 5–9 Вт на 1 кВт установленной мощности. Меньшее значение относится к двигателям большей мощности (7,5–10 кВт), а большее значение – к двигателям меньшей мощности (до 0,8 кВт). Такой же эффект достигается применяя диоды, тиристоры и т. д. (рис 1 (б), (в)).

Для защиты изоляции двигателей общего назначения, работающих в атмосфере с повышенной влажностью и агрессивными газами, разработан метод капсулирование обмоток, заключающийся в герметизации обмоток эпоксидным компаундом. Таким образом, окружающий воздух не оказывает действия на изоляцию. Компаунд состоит из 100 весовых частей эпоксидной смолы ЭД-5, 50 частей отвердителя ММФ и 180–220 частей наполнителя ПК-3. Перед капсулированием двигатель разбирают и из статора удаляют клинья. Внутрь статора устанавливают форму и помещают его на 3 ч в печь с температурой 80–90 °С. Затем заливают обмотки компаундом, температура которого не должна превышать 20–40 °С. После удаления формы из статора электродвигатель можно собирать. Испытания показали, что сопротивление изоляции не уменьшается ниже 500 МОм в среде, содержащей аммиак и водяные пары. Срок службы двигателей общего назначения увеличивается в 3–4 раза.

Для контроля степени увлажнения изоляции в эксплуатации применяется индикатор аварийного состояния изоляции (ИАСИ) показанный на рисунке 2.

Увлажнение изоляции контролируется в периоды технологических пауз.

Как только электродвигатель отключается от сети, в работу вступает индикатор аварийного состояния (ИАСИ). Если сопротивление изоляции соответствует норме, то падение напряжения на эталонном резисторе R4 малонеоновая лампа Л1 не горит – изоляция исправна.

В случае ее увлажнения или нарушения (замыкания на корпус) напряжение на R4 возрастает до порога срабатывания Л1 и лампочка загорается – изоляция неисправна, включать нельзя.

Таким образом, используя данные способы защиты изоляции асинхронных двигателей, повышается срок службы электродвигателей, и сокращается количество отказов.

Рис. 2. Схема предупреждения увлажнения изоляции электродвигателя.

В основе защиты используются типовая аппаратура – магнитный пускатель,

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Ерошенко Г.П., Пястолов А.А. Эксплуатация электрооборудования. – М.: Агропромиздат, 1990. – 287 с.

2. Ерошенко Г.П. Пястолов А.А. Курсовое и дипломное проектирование по эксплуатации электрооборудования – М.: Агропромиздат, 1988 – 160 с.

3. Ерошенко Г.П. Использование электрооборудования в сельском хозяйстве. – М.:

Саратов: СХИ 28, 1979. – 92 с.

УДК 537. А.А. Евдокимов Курганская государственная сельскохозяйственная академия имени Т.С. Мальцева, г. Курган, Россия

НАГРЕВ И ОХЛАЖДЕНИЕ КАТУШЕК НАМАГНИЧИВАНИЯ

ЭЛЕКТРОМАГНИТНОГО СЕПАРАТОРА УМС-4М

Введение. Степень нагрева катушки электромагнита определяет срок службы изоляционных материалов, входящих в конструкцию, и, следовательно, срок службы всей катушки, а зачастую и всего устройства в целом.

При продолжительном воздействии высокой температуры на изоляционные материалы, в них происходят необратимые физико-химические процессы, приводящие к структурным изменениям и ухудшению их физических, механических и электрических характеристик [1].

В основе тепловых расчетов электрических машин лежит теория теплопередачи, одной из задач которой является расчет температурных полей.

Вид температурного поля определяется условиями выделения и переноса тепловой энергии.

Теплопередачей является процесс, в котором участвуют, как правило, три вида теплообмена: теплопроводность, конвекция и излучение [2].

В Курганской ГСХА для очистки смазочно-охлаждающих жидкостей разработан малогабаритный электромагнитный сепаратор УМС – 4М с естественной системой охлаждения. В сепараторе выделяющаяся в активных частях теплота передается путем теплопроводности к поверхностям, далее теплота отводится с этих поверхностей в окружающее пространство конвекцией и в некоторой степени излучением.

Объекты и методы исследования. Объектом исследования послужила осесимметричная катушка намагничивания, имеющая форму полого цилиндра (рис. 1), при этом была поставлена задача рассчитать стационарное температурное поле и проверить соответствие температуры катушки требованиям нормативной документации.

Рис. 1. Геометрические характеристики катушки намагничивания Расчет температурного поля выполняли в программе ELCUT.

ELCUT – это мощный современный комплекс программ для инженерного моделирования электромагнитных, тепловых и механических задач методом конечных элементов.

Используя модель неустановившегося режима теплопередачи, можно рассчитать тепловой переходный процесс с постоянными во времени граничными условиями [3].

Анализ стационарного температурного поля выполняли, прибегая к упрощенной модели. Упрощение основывалось на нескольких допущениях.

Реальный сепаратор, состоящий из разнородных частей с разными теплотехническими свойствами, считался однородным телом с бесконечно большой теплопроводностью. Последнее свойство означает, что температура во всех точках рассматриваемого тела всегда одинакова. Температура окружающей среды за время нагрева постоянная. Теплоемкость катушки намагничивания не зависят от температуры окружающей среды [4].

Для измерения температуры и экспериментального определения теплового режима катушки намагничивания один термометр прикрепили с помощью изоляционной ленты к катушке, по второму следили, как изменяется температура окружающего воздуха. Замеры, произведенные с интервалом 15 минут, представлены в таблице 3.

Результаты расчета и их обсуждение. Расчет выполняли при последовательном соединения катушек намагничивания и напряжении 220 В.

Для расчета были заданы следующие параметры. Размеры катушки (рис. 1):

hобм=123 мм;

rвнеш=31 мм;

rвнутр=13 мм;

сопротивление катушки намагничивания при температуре 20 °С:

температурный коэффициент сопротивления (для меди): =4 · 10-3 1/°С.

Объем обмотки:

Сопротивление катушки намагничивания при расчетной температуре:

где tр – расчетная температура, °С.

Напряжение питания одной катушки намагничивания:

где Uвыпр – выпрямленное напряжение питания катушек намагничивания;

n – количество катушек намагничивания.

Мощность тепловыделения в одной катушке намагничивания:

Объемная мощность тепловыделения в одной катушке намагничивания:

На картине теплового поля (рис. 2) показано распределение температуры нагрева обмоточного провода. Выделяющаяся теплота в обмоточном проводе передается на активные элементы электромагнитного сепаратора и в окружающую среду.

Напряжение питания ка- ВыпрямленР Роб Рис. 2. Изотермы стационарного теплового поля Результаты экспериментальных замеров катушки намагничивания представлены в таблице 3.

С увеличением температуры катушки возрастает разность температур и растет интенсивность отдачи теплоты в окружающую среду. Следовательно, в определенный момент количество выделяемой и отдаваемой в окружающую среду теплоты сравняются, и наступает стационарный режим, температура прекращает расти. На (рис. 3) показаны кривые изменения повышения температуры тела во времени. В самом начале процесса скорость нагрева катушки намагничивания большая, кривая температуры круто поднимается, затем скорость замедляется и через некоторое время рост температуры прекращается, наступает установившееся состояние.

Экспериментальные данные теплового режима катушки намагничивания Рис. 3. Сравнение результатов теплового расчета:

Сравнивая приведенные данные расчета температурных полей при последовательном соединении катушек намагничивания, расчетные данные tвнутр=51,17 °С, tвнеш= 50,2 °С, экспериментальное значение Тк=51 °С, не превышает допустимую температуру нагрева, которую может выдержать изоляционные материалы (ПЭВ) при классе нагревостойкости Е и температурой нагрева катушки Qнагр = (80 – 85 °С) [1].

Вывод. Таким образом, анализ результатов расчета стационарного температурного поля показывает, что в малогабаритном электромагнитном сепараторе УМС-4М катушки намагничивания соответствуют требованиям нормативной документации и не требуют особых охлаждающих устройств, отведение тепловых потоков происходит путем естественного соприкосновения нагретых поверхностей обмоток катушек намагничивания с окружающей средой.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Любчик М.А. Силовые электромагниты аппаратов и устройств автоматики постоянного тока /М. А. Любчик. – М.: Энергия, 1968. – С. 107; 41–42.

2. Сипайлов Г.А., Санников Д.И., Жадан В.А. Тепловые, гидравлические и аэродинамические расчеты в электрических машинах. – М.: Высш. шк., 1989. – С. 92–93.

3. Руководство пользователя ELCUT: моделирование двумерных полей методом конечных элементов. – С-Пб.: ПК ТОР, 1989 – 2007. – С. 31.

4. Гуревич Э.И., Рыбин Ю.Л. Переходные тепловые процессы в электрических машинах. – Ленинград: Энергоатомиздат, 1983. С. 9–11.

УДК 631.28. Г.П. Ерошенко, Ш.З. Зиниев, А.Д. Овчаров Саратовский государственный аграрный университет имени Н.И. Вавилова, г. Саратов, Россия

СНИЖЕНИЕ ПОТЕРЬ ЭЛЕКТРОЭНЕРГИИ

В СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННЫХ ЭЛЕКТРОСЕТЯХ

Применение электрической энергии в производстве, быту или других случаях является завершающим этапом в сложном энергетическом процессе, который включает генерирование, распределение и использование энергии. На каждом этапе выделяют входные и выходные энергетические параметры. Для генерирующего звена входным параметром служат потенциальные возможности топлива, а выходным – выработанная электроэнергия. В электрической сети на входе подведенная электроэнергия, а на выходе – энергия поданная потребителю. При использовании входным параметром служит энергия, принятая из электрической сети, а выходным – энергия, подведенная к рабочему органу. В общем случае разница между выходными и входными показателями есть потери энергии. Их оценивают в абсолютных или относительных величинах.

Величина потерь зависит от множества факторов. Прежде всего, она зависит от разработанности (совершенства) процесса преобразования энергии. Это определяется уровнем развития техники. Здесь влиять на уровень потерь можно за счет развития науки и энергомашиностроения, а также совершенствование методов проектирования элементов и всей системы энергопреобразования в целом. Величина этих потерь зависит от уровня развития отрасли и регулируется в плановом порядке по государственным программам.

Потери электроэнергии зависят еще от множества эксплуатационных факторов. Это выбор о поддержание оптимальных режимов работы, поддержание высоких показателей надежности, своевременная замена изношенного оборудования и т.д. На этом уровне величина потерь может изменяться планомерными действиями эксплуатационного персонала соответствующих подразделений системы энергоснабжения.

Развитие электроэнергетики и эксплуатационных мер направлено на снижение потерь. Уже сейчас электрооборудование имеет высокий коэффициент полезного действия: трансформаторы т =0,90...0,98, электродвигатели т =0,60...0,90 и т.д. это намного больше КПД тепловых двигателей и установок. Однако эти преимущества еще не решают проблему снижения общих потерь в электрических сетях и электроприемниках. Эта проблема особенно актуальна для сельской электрификации, что обусловлено двумя причинами. Во-первых, заметным увеличением потребления электроэнергии в связи с нарастанием темпов развития сельскохозяйственного производства. Во-вторых, рассредоточенностью сельских потребителей на большой территории и их удаленностью от генерирующих центров. Концентрация производства электроэнергии на мощных электростанциях и централизация электроснабжения от единой энергетической системы приводит к росту магистральных и распределительных сетей и потерь электроэнергии в них.

Обобщенная схема электроснабжения сельских районов представлена на рисунке1. На пути генератора S r электроэнергия претерпевает п=5 ступеней трансформации и проходит по т=5 линиям электропередач разного класса напряжения. В каждом звене электроэнергия теряется. Предположим, что усредненный КПД трансформатора каждого звена имеет высокий уровень Т =0,92, а потери в каждой линии составляют всего 5 %, т.е. А =0,95. Общий КПД системы, отнесенный к потребителям, 0,4 кВ составляет:

Другими словами до потребителя доходит половина энергии вырабатываемой на электростанции. Конечно, это условный пример, но детальный учет всех особенностей трансформаторов линий электропередач, графиков нагрузок, реактивной мощности и т.п. приводит к выводу о том, что для сельских потерь энергии имеет большое народнохозяйственное значение.

В сложившейся практике проблема потерь решается применительно к каждому звену систем электроснабжения и электропотребления. В сельских условиях ставится задача сокращения потерь в трансформаторах 10/0,4 кВ и линиях 0,4 кВ за счет использования специальных способов. При этом должны использоваться и эксплуатационные меры, которые позволяют поддерживать оптимальные энергетические характеристики звеньев электроснабжения и потребителей. Это выбор оптимальной загрузки, своевременное техническое обслуживание и текущий ремонт, симметрирование нагрузок по фазам и т.д. Наилучший эффект может быть достигнут при рациональном сочетании всех возможных способов.

Сельские потребители, как видно из рисунка 1, являются последним звеном в системе электроснабжения. Каждый киловатт мощности проходит по всей цепи и создает потери во всех трансформаторах и линиях электропередач. Поэтому снижение потребляемой мощности или ее потерь в последнем звене приводит к заметному сокращению энергоресурсов в системе электроснабжения. Таким образом, снижение потерь электроэнергии в сельских трансформаторах и воздушных линиях служит эффективной мерой повышения эффективности всей системы электроснабжения.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Энергосберегающая технология электроснабжения народного хозяйства: в 5-ти кн. / ред. В. А. Веников. – М.: Высшая школа. Кн. 1: Снижение технологического расхода энергии в электрических сетях / Д. А. Арзамасцев, А. В. Липес. – 1989. – 127 с.

2. Выбор мероприятий по снижению потерь электроэнергии в электрических сетях:

Рук. для практ. расчетов / Ю.С. Железко. – М.: Энергоатомиздат, 1989. – 172 с.: ил. + 21см. – (ЭТЭ: экономия топлива и электроэнергии ). – Библиогр.: с. 174-175.

УДК 621. Г.П. Ерошенко, С.М. Бакиров Саратовский государственный аграрный университет имени Н.И. Вавилова, г. Саратов, Россия

ОБОСНОВАНИЕ КОРРЕКТИРОВАНИЯ ПЕРИОДИЧНОСТИ

ТЕХНИЧЕСКОГО ОБСЛУЖИВАНИЯ ЭЛЕКТРООБОРУДОВАНИЯ

В СЕЛЬСКОМ ХОЗЯЙСТВЕ

Существующая система ППРЭсх включает профилактические мероприятия и предусматривает их проведение в плановые сроки. Периодичность технического обслуживания установлена по критерию минимума приведенных затрат за весь срок службы электрооборудования. Она является усредненной по большому региону и не учитывает конкретных особенностей каждого производства.

Для учета этих особенностей система ППРЭсх дает рекомендации по изменению периодичности в зависимости от условий эксплуатации и временных режимов работы. Тем не менее, эти рекомендации не учитывают показателей надежности конкретного оборудования, ущерб от отказа и стоимостные показатели обслуживания (ТО) и ремонта в рассматриваемых условиях.

Рассмотрим выбор периода обслуживания по экономическому критерию. Метод свободен от произвола и строится на сопоставлении годовых эксплуатационных затрат в базовом и сопоставляемом вариантах.

Рассмотрим базовый З1 и сопоставляемый З2 варианты годовых эксплуатационных затрат конкретного электрооборудования, например, электродвигателя привода насоса водоснабжения:

где ЕК1 и ЕК2 – годовой расчет капиталовложений в ремонтнообслуживающую базу в сравниваемых вариантах, руб.;

С1 и С2 – стоимости электрооборудования в сравниваемых вариантах, руб.;

СТО1 и СТО2 – стоимости выполнения технических обслуживаний в базовом и сопоставляемом вариантах, руб.;

СТР1 и СТР2 – стоимости выполнения текущих ремонтов в базовом и сопоставляемом вариантах, руб.;

У1 и У2 – ущерб предприятия, наносимый отказом электрооборудования, руб.

Допустим, что периодичность ТО в базовом варианте больше, чем периодичность в сравниваемом варианте, то есть СТО1 < СТО2. Тогда можно предположить, что стоимость ремонтов и ущерба будет СТР2 < СТР1 и У2 < У1.

Условием выбора будет то значение периодичности ТО, при которой годовые эксплуатационные затраты будут минимальными:

При данном условии, капиталовложения в ремонтно-обслуживающую базу будут одинаковыми ЕК1 = ЕК2, а также стоимости одного и того же электрооборудования С1 = С2.

Подставим в условие (3) выражения (1) и (2):

После преобразования и обозначения и, получаем:

Для детального разбора выражения (4), выразим стоимость годового технического обслуживания СТО через частоту обслуживания n, а стоимость годового текущего ремонта СТР через интенсивность отказов.

Известно, что интенсивность отказов зависит от уровня эксплуатации (рис. 1), то есть из выражения:

где ЗФ и Зпл. – соответственно фактические и плановые затраты на техническую эксплуатацию, руб./год;

Ф – фактическая интенсивность отказов, год-1;

пл. – плановая интенсивность отказов, год-1;

nФ и nпл. – соответственно фактическая и плановая частота обслуживания, год-1;

х = 0,7…1,2 – степень проявления.

Рис. 1. Зависимость интенсивности отказов от уровня эксплуатации Из рисунка 1 видно, что уровень эксплуатации пропорционален интенсивности отказов и частоте технического обслуживания.

Примем степень проявления х = 1, тогда получим:

если 0 = 1 (из рисунка 1), тогда:

или:

или:

тогда:

Таким образом, исходное выражение (4) пример вид:

где сТО – стоимость одного ТО, руб.;

n1 – частота обслуживания в базовом варианте, год-1;

ТТО1 – периодичность ТО в базовом варианте, год;

2 – уровень эксплуатации, выраженный через частоту обслуживаn ния, о. е.;

n2 – частота обслуживания в сопоставляемом варианте, год-1;

сТР – стоимость ТР, руб.;

1 и 2 – интенсивность отказа в базовом варианте, год-1.

Переходя к относительным величинам выражения (11), получим:

При m = 1 периодичность технического обслуживания соответствует условиям эксплуатации и ее изменение в любую сторону приводит к дополнительным затратам.

2 условие. Примем m > 1, тогда:

В данном случае появляется положительный эффект при 1 < < m и возникает экономическая целесообразность увеличения частоты технического обслуживания, то есть снижение периодичности ТО.

3 условие. Примем m < 1, тогда:

В этом случае положительный эффект может быть достигнут при 1 > > m и возникает целесообразность снижения частоты обслуживания, то есть увеличение периодичности ТО.

Целесообразно частоту обслуживания выбрать такой, чтобы выполнялось условие Э* = Э*max. Происследуем целевую функцию на экстремум.

Отсюда 2 = 1.

Графически целевая функция представлена на рисунке 2.

Несмотря на то, что ТТО – непрерывная величина и ее можно выбрать такой, чтобы было достигнуто Э*max на практике это затрудняет планирование работ, которые ведутся на один год. Поэтому надо выбрать таким, чтобы n2 было целым числом (иначе каждый год график ППР будет отличаться от предыдущего).

Таким образом, корректирование периодичности ТО зависит от стоимости работ ТО, ТР и технологического ущерба из-за отказа электрооборудования. Например, корректирование периодичности ТО двигателя уменьшением на 45 % или увеличением на 56 % от нормативного значения может привести к экономии годовых затрат на выполнение ТО до 20,0 % (рис. 3).

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Ерошенко Г.П., Медведько Ю.А., Таранов М.А. Эксплуатация энергооборудования сельскохозяйственных предприятий. – Ростов-на-Дону: «Терра», 2006. – 590 с.

2. Ерошенко Г.П., Бакиров С.М., Шлюпиков С.В. Корректирование периодичности ТО и ТР электрооборудования сельскохозяйственного производственного участка // «Научное обозрение». – 2011. – № 6. – С. 84–89.

УДК 533.6.011. А.А. Журавлев, Т.В. Карпухина, И.В. Назаров, И.С. Химин Ульяновский государственный технический университет, г. Ульяновск, Россия

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЙ СТЕНД ДЛЯ ИССЛЕДОВАНИЯ

ТЕПЛОВЛАЖНОСТНОГО СОСТОЯНИЯ

КЕРАМИЧЕСКОГО КИРПИЧА

Процесс термической обработки и в особенности сушки керамического кирпича отличается энергоемкостью, длительностью технологического цикла и высокой вероятностью образования неисправимого брака изделий.

При этом именно на стадии сушки имеется значительный потенциал энергосбережения, который может быть реализован за счет оптимизации ее технологических параметров [1]. Необходимым условием такой оптимизации является достоверное и точное прогнозирование тепловлажностного состояния кирпича в процессе его сушки с учетом технологических параметров. Таким образом, имеется необходимость моделирования и исследования тепловлажностного состояния керамического кирпича в процессе сушки с целью создания алгоритмов оптимального управления технологическим процессом сушки и повышения эффективности использования технологического оборудования.

Ранее [2] была разработана математическая модель тепловлажностного состояния кирпича, включающая систему дифференциальных уравнений теплопроводности и влагопереноса в нестационарной трехмерной нелинейной постановке, а также комплекс геометрических, физических, начальных и граничных условий однозначности. В этой же работе представлена методика численного интегрирования системы дифференциальных уравнений, которая была реализована в виде проблемно-ориентированного программно-информационного комплекса.

Для проверки адекватности предложенной методики выполнили сопоставление полученного расчетом по предлагаемой модели изменения массы кирпича во времени в процессе его сушки с результатами прямых измерений этой массы. Для этого образец строительного кирпича погружали на несколько часов в бак с водой. После насыщения кирпич помещали в экспериментальный стенд. Стенд представляет собой вертикальную трубу, внутри которой организована камера конвективной сушки. Регулирование элементов режима сушки обеспечивается нагревателем, расположенным в нижней части трубы, и вентилятором искусственной тяги 1, расположенным в верхней части трубы.

Рис. 1. Общий вид (а) и схема (б) экспериментального стенда для исследования тепловлажностного состояния кирпича: 1 – вентилятор искусственной тяги;

2 – исследуемый кирпич; 3 – регулируемые опоры; 4 – нагреватель; 5 – труба;

I, II, III, IV, V, VI – контрольные точки для регистрации параметров;

К – камера конвективной сушки; Т – зона тепловизионной съемки Камера конвективной сушки оснащена технологическими элементами для размещения датчиков измерения параметров сушильного агента (скорость, давление, влажность, температура) в 6 контрольных точках по высоте камеры, а также окном для выполнения тепловизионной съемки. Исследуемый образец размещается внутри камеры при помощи регулируемых опор.

Измерение и регистрацию параметров сушильного агента (воздуха) осуществляли непрерывно в процессе сушки с помощью измерительного комплекса TESTO-435, тепловизионную съемку – тепловизором марки IRISYS 1011, взвешивание кирпича производится на весах настольных электронных ВСП – 6/1-2В.

Результаты сопоставления приведены на рисунке 2, из которых следует удовлетворительное согласование расчетов с экспериментом (расхождение не превышает 0,9 %).

Рис. 2. Сравнение результата вычисления изменения массы кирпича с течением времени в ходе численного исследования с экспериментальными данными: линия – результаты численного расчета при следующих параметрах: температура воздуха Tв = 18,5 °С, атмосферное давление Pб = 0,10026 МПа, относительная влажность = 6,6 %; O – экспериментальные данные при тех же параметрах В настоящее время развернуто имитационное исследование с помощью разработанных методики и модели с целью определения энергоэффективных режимов и технологических условий бездефектной сушки.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Лыков А.В. Теория сушки. – М.: Энергия, 1968. – 472 с.

2. Ковальногов Н.Н., Павловичева Т.В. К моделированию тепловлажностного состояния кирпича в процессе его сушки // Вестник УлГТУ. – 2009. – № 4. – С. 33–39.

УДК 628.84: И.И. Звенигородский, Д.Ю. Кулеш, А.А. Луканин Военный учебно-научный центр Военно-воздушных сил «Военно-воздушная академия имени профессора Н.Е. Жуковского и Ю.А. Гагарина», г. Воронеж, Россия

ДИНАМИЧЕСКАЯ И МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛИ

КОНТАКТНОГО АППАРАТА ЦЕНТРАЛЬНОЙ СИСТЕМЫ

КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА

Значительную роль для обеспечения допустимых или оптимальных параметров микроклимата в обслуживаемых помещениях играют центральные системы кондиционирования воздуха (ЦСКВ).

ЦСКВ в большинстве районов территории Российской Федерации функционируют в зимних и переходных периодах года (до 70 % времени круглогодичного кондиционирования воздуха). В данных режимах одним из самым распространенным и термодинамически эффективным процессом является изоэнтальпийное увлажнение воздуха водой в камерах орошения (КО) центрального кондиционера ЦК.

Для синтеза современных связных САУ необходимо располагать адекватными динамической и математической моделями процесса изоэнтальпийного увлажнения воздуха в КО ЦК.

Исходя из вышеизложенного, сформулируем следующую задачу: для КО ЦК с первой рециркуляцией и обводом КО получить математическую модель изоэнтальпийного процесса увлажнения воздуха в диапазоне температур и влагосодержания воздуха техники кондиционирования [1] Для получения динамической модели процесса изоэнтальпийного увлажнения воздуха в КО ЦК использованы методы декомпозиции и – модель. Структурная схема динамической модели процесса изоэнтальпийного увлажнения воздуха в КО представлена на рисунке 1 [2].

Вход Вход Вход Рис. 1. Структурная схема динамической модели процесса W11, W21, W31, W21, W22, W23, W31, W32, W33 – передаточные функции по каналам:

«изменение температуры воды на выходе из оросительного пространства – изменение температуры воды на форсунках, температуры и влагосодержания воздуха на выходе КО»;

«изменение температуры воздуха на входе – изменение температуры воды, температуры и влагосодержания воздуха на выходе КО»;

«изменение влагосодержания воздуха на входе – изменение температуры воды, температуры и влагосодержания воздуха на выходе КО»;

Wоп – передаточная функция оросительного пространства;

об – степень открытия сдвоенного воздушного клапана обвода КО;

с1 и с2, d1 и d2 – температура и влагосодержание воздуха на входе и выходе из КО соответственно;

wн и wк – температура воды на входе и на выходе из оросительного пространства.

Таким образом, математическая модель исследуемого процесса можно представить в виде матричной передаточной функции (МПФ):

Передаточные функции, коэффициенты усиления и постоянные времени математической модели представлены в табл. 2 [3].

Каналы управления от обрабатываемого воздуха описываются инерционными звеньями первого порядка, от обрабатывающей воды – интегродифференцирующими звеньями. Постоянные времени и коэффициенты усиления – величины переменные, зависящие от коэффициента орошения и коэффициента эффективности изоэнтальпийного процесса.

Передаточные функции, коэффициенты усиления и постоянные времени процесса изоэнтальпийного увлажнения воздуха в КО Примечание: Еад – коэффициент эффективности изоэнтальпийного процесса контактного аппарата, Mw – количество воды в поддоне, B=Gwк/Gвк – коэффициент орошения, Gwк и Gвк – расходы обрабатывающей воды и обрабатываемого воздуха, r – удельная теплота испарения воды.

Таким образом, процесс изоэнтальпийного увлажнения воздуха в КО ЦК является многомерным, сложным объектом связного управления с переменными постоянными времени и коэффициентами усиления прямых и перекрестных каналов.

Для моделирования рассматриваемых процессов в ЦК использована версия MATLAB 7.9.0 и ее расширение – Simulink 7.4 [4].

Исключая из рассмотрения выход – изменение температуры воды на выходе из КО (в процессе изоэнтальпийного увлажнения воздуха в КО трехходовой вентиль закрыт – используется только рециркуляционная вода из поддона) методами матрично-топологических преобразований структурных схем [5], динамическая модель преобразована к виду, представленному на рисунке 2.

Рис. 2. Структурная схема динамической модели процесса изоэнтальпийного Аналогично, математическая модель (1) представим в виде МПФ размером 2 на 2:

Wкоdd W Таким образом, произведено преобразование динамической и математической модели контактного аппарата, позволяющие учитывать перекрестные связи управляемых параметров и d.

Таким образом, при работе КО ЦК в режиме изоэнтальпийного увлажнения воздуха она является многомерным, сложным объектом связанного управления и описывается матричной передаточной функцией размером два на два.

Разработанные динамическая и математическая модели КО ЦК позволяют производить синтез многомерных САУ ЦСКВ с учетом перекрестных связей регулируемых параметров, переменности параметров контактных аппаратов в зависимости от целей управления.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Креслинь А.Я. Оптимизация энергопотребления системами кондиционирования воздуха. – Рига, 1982. – 155 с.

2. Звенигородский И.И., Луканин А.А, Сафонов С.А., Чабала А.П. Разработка и анализ структурной схемы контактных аппаратов центральных кондиционеров. / Вестник Воронежского государственного технического университета. – Т. 4. – № 6. – 2008. – С. 47 – 50.

3. Звенигородский И.И., Луканин А.А, Сафонов С.А., Чабала А.П. Разработка методики получения передаточных функций камеры орошения центрального кондиционера.

/Вестник Воронежского государственного технического университета. – Т. 4. – № 11. – 2008. – С. 91–94.

4. Дьяконов В.П. SIMULINK 5/6/7. Самоучитель. – М.: ДМК-Пресс, 2008. – 784 с.

5. Ерофеев А.А. Теория автоматического управления: Учебник для вузов. – 2-е изд., – СПб.: Политехника, 2002. – 302 с.

УДК 339.13. С.Т. Исмоилов, С.С. Труфакин Новосибирский государственный технический университет, г. Новосибирск, Россия

РЕГУЛИРОВАНИЕ НАПРЯЖЕНИЯ В РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ

СЕТЯХ ТАДЖИКИСТАНА С МАЛЫМИ ГЭС

В работе представлено решение задачи регулирования напряжения в распределительной электрической сети с малыми ГЭС на примере Пенджикентского района электрической сети (ПРЭС) энергосистемы Таджикистана с протяженными радиальными ЛЭП напряжением 110 кВ и включенной в сеть генерацией. В качестве основного организационного принципа регулирования рассматривается децентрализованное регулирование, использующее локальные информацию и управляющие воздействия.

В настоящее время из-за большой протяженности распределительных сетей, в частности в ПРЭС, существует проблема обеспечения требуемого качества эксплуатационного напряжения. Для ее решения используют размыкание кольцевых сетей различных классов напряжения, и в первую очередь сетей 110 кВ как основных распределительных.

Ввод многочисленных МГЭС в существующих сетях 110, 35 и 10 кВ способствует выполнению технических требований по качеству электроэнергии [5], т.к. они могут работать в режиме регулирования напряжения в опорных узловых точках распределительной сети.

Мощность ГЭС зависит от напора и расхода воды, а также от КПД используемых турбин и генераторов. Из-за того, что по природным законам уровень воды постоянно меняется в зависимости от сезона и по ряду других причин, в качестве характеристики мощности гидроэлектрической станции принято брать среднюю мощность. Малая ГЭС мощностью 500 кВт в условиях среднегорного пояса Таджикистана может обеспечить выработку электроэнергии более 3 млн кВт.ч в год [6].

Размещение малой генерации в удаленных частях указанных радиальных распределительных линий имеет ряд достоинств:

повышает надежность электроснабжения потребителей, подключенным к этим радиальным линиям;

снижает потери активной и перетоки реактивной мощности;

повышает уровни эксплуатационных напряжений на подстанциях вдоль линий;

поддерживает стабильность напряжений в узлах за счет возможности этих генераторов по генерированию реактивной мощности, в отличие от традиционных распределительных сетей, в которых потери напряжения тем больше, чем дальше от питающей подстанции высокого напряжения.

Исследование методов регулирования напряжения на МГЭС в электрической сети Объект исследования – Пенджикентской районной электрической сети с центром питания (ПС Рудаки 220/110/10 кВ) и 2-мя МГЭС энергосистемы Таджикистана.

Предмет исследования – эффективность регулирования напряжения различными методами.

Для пассивной сети основой регулирования напряжения является метод встречного регулирования, заключающийся в повышении напряжения в центрах питания при росте нагрузки и его понижении при уменьшении нагрузки, а также использование средств локального регулирования напряжения. Процесс регулирования целиком определяется сетевой компанией в соответствии с требованиями к безопасности и качеству напряжения в электрической сети.

Появление в сети распределенных средств регулирования режима напряжения, принадлежащих разным субъектам, имеющих собственные цели регулирования, определяет необходимость качественно нового решения задачи регулирования напряжения в электрических сетях (распределенного регулирования).

Определим требования к качеству регулирования напряжения:

допустимое по [5] отклонение напряжения на шинах электроприемников потребителей в нормальном режиме не должно превышать 5% U ном (далее первое расчетное условие);

желаемое напряжение на шинах электроприемников потребителей на ПС Обурдан) (далее второе расчетное условие);

напряжение в центре питания должно соответствовать минимуму потерь в сети.



Pages:     | 1 | 2 || 4 |
Похожие работы:

«Международная конференция Глобальный кризис – национальные ответы 29 мая 2009 года Стенограмма выступлений участников конференции Вторая сессия: Вызовы глобальной и региональной безопасности в эпоху экономической турбулентности. Дискуссия Александр Дынкин: Мы услышали про энергокризис, что ресурсов будет не хватать, что Россия энергетическая сверхдержава, что возможны энергетические войны - такой набор суждений. На мой взгляд, сегодня все сильно меняется, падает потребление сырой нефти в...»

«Секция 4 Космическая энергетика и космические электроракетные двигательные системы – актуальные проблемы создания и обеспечения качества, высокие технологии СОТРУДНИЧЕСТВО КАФЕДРЫ МГТУ ИМ. Н.Э. БАУМАНА ПЛАЗМЕННЫЕ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЕ УСТАНОВКИ И КАФЕДРЫ МАИ ЭЛЕКТРОРАКЕТНЫЕ ДВИГАТЕЛИ, ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЕ И ЭНЕРГОФИЗИЧЕСКИЕ УСТАНОВКИ Л.А. Латышев, И.П. Назаренко (Московский авиационный институт (национальный исследовательский университет)) В 1963 году в МГТУ им. Н.Э. Баумана была создана кафедра Э-8 (ныне...»

«ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО АТОМНОЙ ЭНЕРГИИ МОСКОВСКИЙ ИНЖЕНЕРНО-ФИЗИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ (ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ) Сборник тезисов докладов X Международной молодежной научной конференции Полярное сияние 2007. Ядерное будущее: безопасность, экономика и право Санкт-Петербург 29 января — 3 февраля 2007 года 1 УДК 621.039.(06) ББК 31.4я43 М 43 Десятая международная молодежная научная конференция Полярное сияние 2007. Ядерное будущее: безопасность, экономика и...»

«МАТЕРИАЛЫ МОЛОДЕЖНОЙ МЕЖРЕГИОНАЛЬНОЙ НАУЧНО-ПРАКТИЧЕСКОЙ КОНФЕРЕНЦИИ 24 АПРЕЛЯ 2012 Г. ЕКАТЕРИНБУРГ Институт Электроэнергетики и Информатики Екатеринбург 2012 Министерство образования и наук и Российской Федерации ФГАОУ ВПО Российский государственный профессионально-педагогический университет Уральское отделение Российской академии образования Академия профессионального образования ЭНЕРГЕТИКА, ЭЛЕКТРОПРИВОД, ЭНЕРГОСБЕРЕЖЕНИЕ И ЭКОНОМИКА ПРЕДПРИЯТИЙ, ОРГАНИЗАЦИЙ, УЧРЕЖДЕНИЙ Материалы молодежной...»

«qwertyuiopasdfghjklzxcvbnmqwert yuiopasdfghjklzxcvbnmqwertyuiop asdfghjklzxcvbnmqwertyuiopasdfg hjklzxcvbnmqwertyuiopasdfghjklzx cvbnmqwertyuiopasdfghjklzxcvbn mqwertyuiopasdfghjklzxcvbnmqwe ДОКЛАД  ПРЕДСЕДАТЕЛЯ ПРАВЛЕНИЯ rtyuiopasdfghjklzxcvbnmqwertyuio ГЕНЕРАЛЬНОГО ДИРЕКТОРА             ЗАО АРМРОСГАЗПРОМ  pasdfghjklzxcvbnmqwertyuiopasdf 18 декабря 2008 г. Международная конференция Информационные войны в энергетике, г.Ереван ghjklzxcvbnmqwertyuiopasdfghjklz xcvbnmqwertyuiopasdfghjklzxcvbn...»

«РОССИЙСКАЯ АКАДЕМИЯ НАУК НАУЧНЫЙ СОВЕТ ПО ТЕПЛОФИЗИКЕ НАУЧНЫЙ СОВЕТ ПО ФИЗИКЕ ПЛАЗМЫ ИНСТИТУТ ТЕПЛОФИЗИКИ ЭКСТРЕМАЛЬНЫХ СОСТОЯНИЙ ОБЪЕДИНЕННОГО ИНСТИТУТА ВЫСОКИХ ТЕМПЕРАТУР ИНСТИТУТ ПРОБЛЕМ ХИМИЧЕСКОЙ ФИЗИКИ КАБАРДИНО-БАЛКАРСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ТЕЗИСЫ XXII МЕЖДУНАРОДНОЙ КОНФЕРЕНЦИИ ВОЗДЕЙСТВИЕ ИНТЕНСИВНЫХ ПОТОКОВ ЭНЕРГИИ НА ВЕЩЕСТВО ЭЛЬБРУС 200 В сборнике представлены тезисы докладов XXII Международной конференции Воздействие...»

«БАШКИРСКОЕ ОТКРЫТОЕ АКЦИОНЕРНОЕ ОБЩЕСТВО ЭНЕРГЕТИКИ И ЭЛЕКТРИФИКАЦИИ БАШКИРЭНЕРГО О реорганизации ОАО Башкирэнерго Настоящий документ является внутренним документом ОАО Башкирэнерго и содержит конфиденциальную информацию, касающуюся бизнеса и текущего состояния ОАО Башкирэнерго и его дочерних и зависимых компаний. Вся информация, содержащаяся в настоящем документе, является собственностью Пресс-конференция ОАО Башкирэнерго. Передача данного документа какому–либо стороннему лицу неправомочна....»

«СБОРНИК ДОКЛАДОВ И КАТАЛОГ КОНФЕРЕНЦИИ ПЯТАЯ МЕЖОТРАСЛЕВАЯ КОНФЕРЕНЦИЯ АНТИКОРРОЗИОННАЯ ЗАЩИТА-2014 26 марта 2014 г., Москва, ГК ИЗМАЙЛОВО Сборник докладов и каталог Пятой Межотраслевой конференции АНТИКОРРОЗИОННАЯ ЗАЩИТА – 2014 - актуальные задачи противокоррозионной защиты и промышленной безопасности, новейшие материалы для защиты от коррозии, огнезащиты, ООО ИНТЕХЭКО изоляции, приборы комплексного контроля качества покрытий, приборы неразрушающего контроля, технологии восстановления...»

«Выставка из фондов Центральной научной библиотеки им. Я.Коласа Национальной академии наук Беларуси 1. Galiev, R. Conception on dynamic structure of atom in the space of potential spheres : monograph : translation from Russian of 2nd edition, revised and updated / Rakhimyan S. Galiev. — Minsk : Right a. Economics, 2008. — 227 p. 2. Energiewende - Herausforderung fr das Bauwesen : Vortrge, gehalten am 30. November 2012 in Stuttgart, Veranstaltung der Stiftung Bauwesen / Hans Helmut Schetter [et...»

«ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО РЫБОЛОВСТВУ Дальневосточный государственный технический рыбохозяйственный университет ПРОГРЕСС – ОТКРЫТИЯ – ИНТЕЛЛЕКТ – СТУДЕНТ – КОММУНИКАЦИИ Международная отраслевая студенческая научно-техническая конференция П.О.И.С.К. – 2009 (Владивосток, 14-17 сентября 2009 г.) Часть 1 Владивосток Дальрыбвтуз 2009 УДК 639.2 (47) ББК 47.2 М 341 М 341 Прогресс – Открытия – Интеллект – Студент – Коммуникации: Материалы международной отраслевой студенческой научно-технической...»

«ЕЖЕГОДНЫЙ ДОКЛАД МАГАТЭ ЗА 2013 ГОД ^ Ежегодный доклад МАГАТЭ за 2013 год В статье VI.J Устава Агентства предусматривается, что Совет управляющих представляет “годовые доклады. Генеральной конференции о делах Агентства и о всех проектах, утвержденных Агентством”. Настоящий доклад охватывает период с 1 января по 31 декабря 2013 года. GC(58)/3  GC(58)/3 Стр. iii Содержание Государства – члены Международного агентства по атомной энергии. v Коротко об Агентстве Совет управляющих Генеральная...»

«СБОРНИК ДОКЛАДОВ И КАТАЛОГ КОНФЕРЕНЦИИ Сборник докладов и каталог VI Всероссийской конференции РЕКОНСТРУКЦИЯ ЭНЕРГЕТИКИ - 2014, посвященной решениям для реконструкции электростанций, ТЭЦ, ГРЭС, АЭС, ТЭС, повышению ресурса и эффективности турбин и котлов, внедрению систем автоматизации и КИП, современному ООО ИНТЕХЭКО оборудованию для систем вентиляции и газоочистки, www.intecheco.ru водоподготовки и водоочистки, переработке отходов, материалам для изоляции, огнезащиты и антикоррозионной защиты,...»

«ЕЖЕКВАРТАЛЬНЫЙ ИНФОРМАЦИОННЫЙ БЮЛЛЕТЕНЬ Выпуск 15 Ответственный исполнитель Б.В.Певницкий Аннотация Настоящий выпуск продолжает серию ежеквартальных информационных бюллетеней по вопросам международного сотрудничества РФЯЦ-ВНИИЭФ и условиям для развития конверсии, экономической и социальной обстановки в городе Сарове. Работа выполнена в рамках контракта Аналитического центра по проблемам нераспространения при РФЯЦ-ВНИИЭФ c Министерством энергетики США по программе “Инициатива закрытых городов”....»

«Энергетический бюллетень Тема выпуска: Иностранное влияние в ТЭК: скрытая угроза и явные возможности Ежемесячное издание Выпуск № 11, март 2014 ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЙ БЮЛЛЕТЕНЬ Энергетический бюллетень выпуск №№ 11, март 2014 Выпуск 11, март 2014 Содержание выпуска Вступительный комментарий 3 Ключевая статистика 4 По теме выпуска 10 Зависимость ТЭК России от импорта: примеры Нефтяные контракты: национальные интересы и иностранные инвестиции Обсуждение Биржевая торговля нефтепродуктами в России Налоги в...»

«(. -, 13—16 2012 ) • 2013 Совет Федерации Федерального Собрания Российской Федерации МЕЖДУНАРОДНАЯ ЭКОНОМИЧЕСКАЯ КОНФЕРЕНЦИЯ В РАМКАХ БАЙКАЛЬСКОГО МЕЖДУНАРОДНОГО ЭКОНОМИЧЕСКОГО ФОРУМА НОВАЯ ЭКОНОМИКА — НОВЫЕ ПОДХОДЫ (г. Улан Удэ, 13—16 сентября 2012 года) ИЗДАНИЕ СОВЕТА ФЕДЕРАЦИИ В работе Международной экономической конференции в рамках Байкальского меж дународного экономического форума, которая состоялась в г. Улан Удэ 13—16 сентября 2012 года, приняли участие в общей сложности более тысячи...»

«ВЫСТАВКИ В АПРЕЛЕ МАЕ 2006 Г. В Ы С Т А Время Место проведения Название выставки Организатор Тематика выставки В проведения К 05.04.2006 – PowerTek – Энергетика и Москва, OOO Примэкспо Производство и распределение электро И 07.04.2006 энергосбережение – 2006 Конгресс центр Тел: (812) 380 60 00 энергии, энергоэффективность и энергос 11 я Международная ЦМТ Факс: (812) 380 60 01 бережение, техническое перевооружение и www.primexpo.ru выставка и конференция энергоремонт, энергетическое и электро...»

«РЕШЕНИЕ VII НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКОЙ КОНФЕРЕНЦИИ МЕТРОЛОГИЯ - ИЗМЕРЕНИЯ - УЧЕТ И ОЦЕНКА КАЧЕСТВА ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ г. Санкт-Петербург, 2014 г. В работе VII НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКОЙ КОНФЕРЕНЦИИ МЕТРОЛОГИЯ ИЗМЕРЕНИЯ - УЧЕТ И ОЦЕНКА КАЧЕСТВА ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ, организованной Федеральным агентством по техническому регулированию и метрологии, Метрологической Академией РФ, ФГУП ВНИИМ им. Д.И. Менделеева, ООО НПП МАРСЭНЕРГО и Исполнительным комитетом Электроэнергетического совета СНГ приняли участие более...»

«Второе информационное сообщение Приурочена К 110-летию рождения Александра Ильича Лейпунского – основоположника развития в нашей стране быстрых реакторов и реакторов АПЛ с теплоносителем свинец-висмут и 50-летию ввода в эксплуатацию первой АПЛ с жидкометаллическим теплоносителем свинец-висмут Четвертая конференция ТЯЖЕЛЫЕ ЖИДКОМЕТАЛЛИЧЕСКИЕ ТЕПЛОНОСИТЕЛИ В ЯДЕРНЫХ ТЕХНОЛОГИЯХ (ТЖМТ – 2013) 23–26 сентября 2013 г. г. Обнинск, Калужской обл., Российская Федерация Организаторы: Государственный...»

«МИНИСТЕРСТВО СЕЛЬСКОГО ХОЗЯЙСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ САРАТОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АГРАРНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ИМЕНИ Н.И. ВАВИЛОВА Факультет электрификации и энергообеспечения АКТУАЛЬНЫЕ ПРОБЛЕМЫ ЭНЕРГЕТИКИ АПК Материалы II Международной научно-практической конференции САРАТОВ 2011 УДК 338.436.33:620.9 ББК 31:65.32 Актуальные проблемы энергетики АПК: Материалы II Международной научнопрактической конференции. /...»

«Спасибо, что скачали книгу в бесплатной электронной библиотеке RoyalLib.ru Все книги автора Эта же книга в других форматах Приятного чтения! Александр Николаевич Проценко Энергия будущего Проценко Александр Николаевич Энергия будущего Александр Николаевич Проценко ЭНЕРГИЯ БУДУЩЕГО Серия Эврика Технический прогресс невозможен без энергии. О путях обеспечения человека энергией, об энергетических ресурсах планеты, о той роли, которую должна сыграть термоядерная энергия в будущем, идет речь в книге...»









 
2014 www.konferenciya.seluk.ru - «Бесплатная электронная библиотека - Конференции, лекции»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.