WWW.KONFERENCIYA.SELUK.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА - Конференции, лекции

 

Pages:   || 2 | 3 | 4 | 5 |

«Сборник докладов подготовлен под редакцией доктора химических наук, академика Кулажанова К.C. Редакционная коллегия: Цой А.П., Кизатова М.Ж., Хмельнюк М.Г., Эглит А.Я., Шлейкин А.Г., ...»

-- [ Страница 1 ] --

1

УДК 621.56/59

ББК 31.397

К14

Сборник докладов подготовлен под редакцией доктора химических наук

,

академика Кулажанова К.C.

Редакционная коллегия:

Цой А.П., Кизатова М.Ж., Хмельнюк М.Г., Эглит А.Я.,

Шлейкин А.Г., Андреева В.И. (ответ. секретарь)

К14 Казахстан-Холод 2014: Сборник докладов международной научнотехнической конференции (27 февраля 2014 г.) – Алматы: АТУ, 2014. – 139с.

ISBN 978-601-263-274-3 В докладах представлены результаты теоретических и экспериментальных исследований ученых и специалистов Казахстана, Германии, России, США, Японии и Украины по направлениям:

теплохладоснабжения, кондиционирования и экологии.

Сборник рассчитан на специалистов и ученых, работающих в областях пищевой, химической, нефтеперерабатывающей промышленностей, а также гостиничном бизнесе и спортивных комплексах.

УДК 621.56/ ББК 31. ©АТУ, ISBN 978-601-263-274-

IV МЕЖДУНАРОДНАЯ НАУЧНО - ТЕХНИЧЕСКАЯ КОНФЕРЕНЦИЯ

«КАЗАХСТАН-ХОЛОД 2014»

27 февраля 2014 года состоялась IV Международная научно-техническая конференция «Казахстан-Холод 2014». Конференция проводилась Представительством Международной Академии Холода в Республике Казахстан.

Международная конференция «Казахстан – Холод 2014» является авторитетным казахстанским форумом специалистов в области промышленного тепло- и хладоснабжения. Проведение конференции создат наджную основу для эффективного взаимодействия науки и бизнеса, органов власти и международных организаций.

Место проведения конференции: Республика Казахстан, 050040, г. Алматы, пр. аль-Фараби, 128/8, ГККП «Международный комплекс лыжных трамплинов «Сункар».

Члены организационного комитета конференции: Алматинский технологический университет, ТОО «Тениз» – Школа Холода Автоматики и Электроники, ГККП «Международный комплекс лыжных трамплинов «Сункар»», Научно-техническое общество «КАХАК».

Генеральные спонсоры конференции: «HEVEKOengineering» (Казахстан);

«MAYEKAWAMYCOMCO., LTD»(Япония – Россия); «JOHNSONCONTROLS»

(США – Казахстан); ЗАО «ЛИССАНТ» (Россия).

В конференции приняло участие более 100 представителей из Казахстана, России, Украины, США, Германии, Японии.

Конференция проходила по следующим научным направлениям:

Энергоэффективные технологии в тепло- и хладоснабжении.

1.

Экологически безопасные и инновационные технологии потребителей холода.

2.

Будущее гидрохлорфторуглеродных и гидрофторуглеродных холодильных 3.

агентов.

Перспективы применения природных холодильных агентов в современной 4.

технике низких температур.

Экология и охрана окружающей среды при производстве и использовании 5.

искусственного холода.

Конференция представляла большой интерес для международных компаний и специалистов в области холода и технологий, дальнейшего использования фреонов с учетом Монреальского и Киотского протоколов.

Одним из «ключевых» достоинств проведенной конференции является то, что участниками конференции также выступили производственники из казахстанских и зарубежных предприятий. Практики представили статьи, в которых были отражены достижения производственной деятельности, что свидетельствует о высоком профессиональном уровне сотрудников компаний, а также отражает положительную динамику развития Науки и Бизнеса.

Концепция конференции:

Республика Казахстан удостоена чести провести международную выставку «ЭКСПО 2017», концепция которой – «Энергия будущего». Этот вопрос является особенно актуальным, так как традиционные источники энергии - уголь, газ, нефть, не бесконечны, в связи с их истощением, а также их влиянием на экологический баланс планеты, на здоровье и безопасность человечества.

Проект «Энергия будущего» ставит конкретные цели:

1. Исследовать стратегии, программы и технологии, направленные на развитие устойчивых источников энергии, эффективное использование энергетических ресурсов.

2. Стимулировать использование альтернативных источников энергии — в частности, возобновляемых источников энергии.

3. Проводить борьбу с изменением климата и снижению выбросов парниковых К сожалению, Казахстан, занимает лидирующую позицию в мире по выбросу парниковых газов на единицу ВВП. Поэтому наша республика активно включилась в решение этой проблемы и первая среди Азиатских стран и государств СНГ внедрила систему торговли квотами на выбросы углекислого газа.

Одним из способов решения данной проблемы является модернизации производственного оборудования, с целью уменьшения экологического загрязнения. Модернизация производственного оборудования – это большой рынок, требующий значительных средств, которые будут инвестироваться из государственного бюджета, а также иностранными инвесторами.

В соответствии с «Концепцией» представительства Международной Академии холода в Республике Казахстан – «Образование – Наука – Производство», успех во многом зависит от кадров. Конференция «КазахстанХолод 2014» объединила научные, инженерные и производственные кадры из среды опытных ученых, практиков и молодых специалистов, целью которой является полное взаимодействие образования науки и бизнеса.

Ниже публикуются доклады, представленные на конференции Председатель представительства Международной академии холода в Казахстане, канд. тех. наук, академик МАХ ЦОЙ А.П.



APPLICATION HEAT EXCHANGE EJECTOR FOR CONDENSATIONOF VAPORS OF

HYDROCARBONS

Kogut V., Associate prof., Butovskyi I., Post-graduate student, Khmelniuk M., PhD, DSc (Engineering) Odessa national academy of food technologies, 1/3 Dvoryanskaya str., Odessa, Ukraine E-mail: vek56@mail.ru; ariesoon@gmail.com; hmel_m@ukr.net Inkjet machines are simple in design, as they work without direct costs of mechanical energy.

Ejectio and Injicio concepts of device for this kind are commonly use in the technical literature: an ejector (from Lat. Ejectio - delete), if it’s is intended to remove the vapor (gas) or liquid out of the vessel and the working flow is supplied from the outside; and an injector (from Lat. injicio - Throws up) if the amount of vapor (gas) or liquid is injected into the vessel with help outlet working flow.Ejector heat exchanger (fig.

1) unit with a change in the aggregate state of flow is designed. Stream sucked air mixture with hydrocarbons accelerates ejector confusor to Mach 0.3. In the mixing chamber, workflow is injected(chilledhydrocarbons, carbon dioxide, inert nitrogen gas, a liquid). The instantaneous heat transfer occurs, and hydrocarbons condense at the outlet of the diffuser of the ejector. Heat extraction is conducted by contact heat exchange and evaporative cooling by injected into the gas stream of finely sprayedliquid cooled [4].

Figure1 - Heat exchanger ejector for hydrocarbons condensing.

The heat exchanger ejector is a channel with the intensive heat exchange and phase transition inside at the expense of the finely sprayed liquid ejection to a superheated air and hydrocarbons mixture at a high range.The main flow is cooled as the working fluid evaporates, then the hydrocarbons condensation takes place inside the mixing chamber.

The calculation is based on the heat exchanger ejector laid the heat balance equation (during evaporation and condensation of the working substance from the main flow of hydrocarbons), the equation of momentum (quantity of motion) The heat exchanger ejector simulation process is based on the heat balance and momentum equation describing the evaporation of working fluid and condensation of hydrocarbons main stream[4].

Heat exchanger ejector analysis At the present time it is possible to representa phenomenological (physical) modeland explain the behavior of the stream in the apparatus.The air and vapor of low-boiling hydrocarbons of mixture enters to the heat exchange ejector at the high range, and the sub-cooled liquid is injected at a low speed and temperature. The most important phenomena in the process - is the frontal resistance of droplets,evaporation,channel wall friction and hydrocarbons condensation from the main stream.

I II III

Figure 2 - Distribution zones along the length of the heat exchanger ejector.

Described these phenomena occur simultaneously (fig. 2).

Zone I. Air and vapors of low-boiling hydrocarbons gas stream acceleration, by narrowing of confusor(preparation for contact heat exchange).

Zone II. Active contact heat exchange between the main gas stream and the injected liquid (flash gas cooling).

Zone III. Stagnation of the flow and condensation of hydrocarbons from gas mixture (air is superheated and hydrocarbons are significantly subcooled) Design and testing of heat exchanger ejector A new method for condensation of hydrocarbon vapors in the stream represented in the work the heat exchanger ejector.

In order to establish dependencies condensation of hydrocarbons in the heat exchanger ejector from flow velocity and temperature of the working substance was an experimental study of the proposed unit on the designed stand by simulating real conditions of storage and overfilling of low-boiling fuels in Odessa at the company "Inzhmash Service Ltd".

Input parameters for the experiment are presented in Table 1 and Table 2.

Table 1 - Content of hydrocarbons in the air mixture depending on the temperature of environment during the overfilling from tank into the tank (theexperimental data) Table 2 - Temperature of the working substance injected into the main streamof air and hydrocarbons mixture injection temperature The main objective of the experiment is to confirmthefull condensation of hydrocarbons. The experimental stand consists of three tanks, connecting 100mm pipelines, heat exchanger ejector, two straingauge balances, liquid hydrocarbons pump (various grades of gasoline, bioethanol and diesel fuel) and an explosion-prooffan [1; 3] (fig. 3).

Figure 3 - Experimental setup refrigeration system in the stream of hydrocarbon condensation.

Two main tanksare installed and balanced. The third tank is placed above the whole system.

Hydrocarbons are ducted from it to the Tank 1. It is possible to duct the liquid hydrocarbons to Tank through the heat exchanger ejector with the help of centrifugal pump. To increase the motion speed of hydrocarbons there is a high torque fan installed before the heat exchanger. There is also a flow stabilization zone. Tank 1 is equipped with the electric heater. Liquid nitrogen is injected to the heat exchanger ejector by the capillary-type nozzle. Hydrocarbons flow velocity is control by the change of a rotational speed of the electric motor of high torque fan. TESTO-400 is involved in the work of experimental stand, allows carrying out measurements of temperature, flow rate, flow charge and weight changes. Volume of Tank 1and Tank is 200 liters, Tank 3 – 30 liters. Capacity of the centrifugal pump is 10 liters per minute. Fan flow rate is meters per seconds.Liquid nitrogen to 1 liter and working fluid of liquid hydrocarbons (various brands of gasoline, bioethanol and diesel propellant) to 30 liters were used in the experiment. Hydrocarbons were not preheated over 45oC. The fuel station conditions were simulated during the experiment.





The hypothesis of the heat exchanger ejector application for hydrocarbon condensation is checked out using the following methods:

1. Liquid nitrogen is ejected into the accelerated stream of vapor of hydrocarbons with the temperature -193oС;

2. The vapor nitrogen with temperature - 70oС ejected a vapor hydrocarbons flow with speed of 25m/s before the heat exchanger ejector;

3. Except nitrogen, the carbon dioxide is used as a working fluid in the open-cycle mode.

The experiment is carried out at the carbon dioxide cycle parameters. During the experiment the hydrocarbons are fully condensated and the amount of working fluid what is necessary for full condensation is determined. The rate of flow in a heat exchanger ejector is experimentally selected and matched to a Mach number М=0,3. Initial fuel temperature matched to 25-45oC.

Figure 2 shows the quantity change of working substance curves depending on the temperature in the camera of condensation of a heat exchanger ejector in which the full fuel condensationis made.

Figure 4 - Dependence of amount change of the working substance against the temperature in a heat exchanger ejector.

Results of experiment demonstrated that for spread brands of gasoline the condensing temperature is in the range (-7… -4oC), in dependence of seasons and brands of gasoline.

According thermophysical characteristics, condensing temperature of low-boiling hydrocarbon fractions is in the range (15-25 C). It is experimentally determined that the rapid fuel condensate fall from air occurs when the liquid sub cooling is in the range of (15-20oC)and the air is extremely superheated.

Application of the heat exchanger ejector accelerates and improves the heat exchange between the working substance and a mixture of air and hydrocarbons.

Table 3 - Experimental data of the fuel temperature conditions Ambient temperature which is more affective tothe fuel vaporization Ambient temperature which is not affectiveto the fuel vaporization Evaporation of low-boiling fractions of fuel in semi-open storage system is increased up to 1.5-1. times when achieving the upper range of temperatureand is decreased when achieving the lower range of temperature.

The R&D work included the problem analysis in operation practice and design of liquid hydrocarbons conservation systemsduring the transportation andtransferring it from tank to tank. The application of liquid nitrogen for condensation hydrocarbons from the air is profitable at flow rate of 20 - 40 grams per 100 grams of condensed fuel. The experimental results confirmed the relevance of nitrogen and carbon dioxide application for cooling the mixture of air and hydrocarbons of various brands of gasoline, bioethanol and diesel fuel for the hydrocarbons separation.

Essential advantages of the contact heat exchangers in comparison with the surface heat exchangers are the time of heat exchange and decreasing the overall dimensions, capital and running costs, increasing the reliability of equipment as well. Application of heat exchanger ejector provides ecological and fire-safety from hydrocarbons emission into the atmosphere. The relevant factor is the decreasing of bioethanol fuel components evaporation to ensure the safety of hydrocarbons and fuel qualitative indexes.

REFERENCES

1. Kogut V., Butovskyi I., Ohlazhdauschaya Sistema dlyacondensaciiuglevodorodov v potoke // Holodilnatechnika I technologiya – Odessa., №5, 2. Avtorskoesvidetelstvo № 1374005 «Holodilnayamashina» // Opisanieizobreteniya k svidetelstvu, VNIIPI, Bul. №7, 1988, з. 3. Kogut V., Khmelniuk M. Experimental study on condensation heat exchanger ejector hydrocarbon stream Abstracts of papers 7th international exchange of scientific and technical conference "Modern problems of refrigeration engineering technology i", Odessa, September of 14-16, 2011, pp. 103- 4. Kogut V., Khmelniuk M. Questions of safety in transportation and storage of petroleum products - Abstracts of papers "Innovations in shipbuilding and ocean engineering." - Second International Scientific Conference, Nikolaev, October of 5-7, 2011, pp. 263-

АЗІРГІ ТОАЗЫТЫШ АГЕНТТЕРДІ ТАДАУ

Павлодар мемлекеттік педагогикалы институты, Павлодар., азастан Республикасы Тоазытыш машинада термодинамикалы циклды жзеге асыру шін ажетті жмысты затты тоазытыш агент деп атайды. Сонымен атар оны кейде «фреон» немесе «хладон» деп жиі атайды.

азіргі уаытта тжірибеде жздеген тоазытыш агент пайдаланады. Е ол жетімді агенттер су мен ауа. Біра су буыны тмен ысымы (t=2оC кезінде 0,796 кПа) жне тмен температурада те лкен меншікті клемі (0 оC кезінде 226 м3/кг) боландытан, оны олдануы шектелген. Жне де суды пайдалануы тек 0 оC-ден жоары температуралармен шектелген. Сондытан, су буэжекторлы жне абсорбциялы тоазытыш машиналарда ана пайдаланылады.

Ауаны олдануы оны аз жылу сыйымдылыымен (млшері 1 кДж/(кгК)) шектелген, сол себебтен тоазытыш машинада ауаны те лкен клемі айналып жру ажетті. Ауа орташа німділігі бар газды (ауалы) тоазытыш машиналарда пайдаланылады.

Тоазытыш агент ретінде ке тараан аммиак (NH3). Оны кбінесе салындатуды орта температураларын алу шін орта жне ірі німділігі бар тоазытыш машиналарда пайдаланады.

Аммиакты термодинамикалы асиеттері те жасы: жоары клемдік суынімділігі, салыстырмалы лкен емес конденсация ысымы, атмосфералы ысыма жыын айнау ысымы. Сонымен бірге аммиак те ауіпті: уытты, ттаныш жне жарылыш, тсті металдармен реакцияланады.

XX асырды 30-ші жылдары тоазытыш агент ретінде фреондарды пайдалана бастады. Фреон дегеніміз – бл метан, этан, пропан жне бутан кмірсутектерді фторхлорбром туындылары. Фреон американды «Дюпон» фирмасыны сауда маркасы, ол 1928 жылы «Кинетик Кемикалз» фирмамен бірге фреон 12 алашы жасап шыаран болатын. Фреонны жалпыланан химиялы формуласы:

мндаы m, n, p, q, r – фреонны рамына кіретін химиялы элементтерді атомдар саны.

Метанны галоген туындыларыны 15 типі болу ммкін, этанны – 55 типі, пропанны – типі жне бутанны – мынан астам трлері болады.

Стандарттау бойынша халыаралы йым хладондарды белгілейті жйеге халыаралы стандартты МС ИСО 817-74 енгізген болатын. Бл жйе атауынан жне саннан трады: R рпі немесе refrigerant (тоазытыш агент) сзі атауын береді, сандар тоазытыш агентті молекуласы рылымымен байланысты.

Анорганикалы тоазытыш агенттерде сандар 700-ге лкейтілген оларды молекуларлы массасына сйкес.Мысалы: су (Н2О) – R718, аммиак (NH3) – R717, кміртегі тотыы (СО2) – R744.

Хладондар шін (метан туындылары) – сутегі атомдарсыз оспаларды 1 цифрмен белгілейді, жне оан фтор атомдар санын анытайтын цифрды осады. Мысалы: CF2Cl2– R12, CF4– R14. Этан, пропан жне бутан туындылары шін фтор атомдарын анытайтын цифрдын алдында 11, 21, сандар сйкес ойылады. Мысалы: C2F2Cl4 – R112, C4F7Cl – R317. Сутегі атомдары боланда метан туындыларыны бірінші цифрысына, ал этан, пропан жне бутан шін екінші цифрысына орнын баспаан сутек атомдар санына те сан осады. Мысалы: CНFCl2 – R21, C2Н3F3– R143. Егер хладон молекуласында бром атомдары бар болса, онда санды белгілеуіне В ріпті жне бром атомдар санына сйкес цифрды осады. Мысалы: CF2Br2 – R12В2.

Этанны галоген туындыларынан бастап изомерлар пайда болады. Оларды санды белгілеуі бірдей жне соында кіші ріп жазылады. Симметриялы изомер тек цифрлармен белгіленеді. Ал егер кіші ріптері a, b, c жне т.б. бар болса, онда бл ассиметриялыты крсетеді. Мысалы: CНF 2CНF2 – R134, CF3CН2F – R134а.

Тоазытыш агенттерді азеотропиялы емес оспаларыны белгілеуінде оспаа кіреті агенттер жне оларды оспадаы пайызды рамы беріледі. Мысалы: R22/R12 (90/10) дегеніміз бл 90% R22 жне 10% R12-ден тратын оспа. Белгілеуінде тоазытыш агенттер оларды алыпты айнау температурасыны суіне сйкес орналасады. Азеотропиялы оспалар шартты трде 500, жне т.б. цифрлармен белгіленеді. Егер хладон молекуласында фтор атомдар саны оннан арты болса, онда соы екі цифр сызы арылы ажыратылады, мысалы: C4F10 – R31-10.

Хладондар Жер атмосферасыны озон абатын бзу ммкін. Кейбір тоазытыш агенттер атмосфераа шыанда парникті серді тудырады.

1987 жылы хлорфторкмірсутектер (ХФКС) халыаралы конференцияны Монреаль Хаттамасына сйкес озон абатын бзатын заттара хлор жне бром атомдары бар 11, 12, 113, 114, жне баса фреондар жатан болатын. Осындай тоазытыш агенттер азір шыарылмайды. Фреон R пайдалануына 2030 жыла дейін рсат берілген. Тоазытыш агенттерді жаа буыны – фреондар R134а, R125, R152а, R32, R23, оспалар R404А, R407С, R410А, R507, R508 озон абатын бзбайды.

азір озон абатыны бзулуы аламды жылыну проблемамен бірге арастырылады. Сондытан, 1997 жылы Киото аласында парникті серін тударатын газдара озон ауіпсіз фреондар да тіркелді.

Монреаль Хаттамасына кейінгі тзетулер бойынша ХФКС ндіруін 2030 жылдан бастап тотатуа жоспар ойылан болатын. Біра, 2007 жылды ыркйегінде Хаттамаа таы бір тзету енгізілді. Оан сйкес 2020 жылдан бастап ХФКС пайдалануына тыйым салынды, бан жатады фреондар R22, R141b, R21, R142b жне R123.

азастан Монреаль Хаттамасына 1989 жылы осылды. 2008 жылы азастан Республикасыны кіметі «Озон бзатын заттарды ттыну ережелерін» бекіткен болатын. Онда ш топа блінген озон абатын бзатын заттар тізімі келтірілген.

азастанда 2011 жылы Монреаль Хаттамасында келтірілген гидрохлорфторкміртектерді жылды ттынуы 90,75 тонна болатын. Бл млшер ммкін болатын максимал шамадан тоыз есе арты. Сондытан, аз уаытта бл келісімді бзбауа жне айтадан рсат етілген тртіпке азастан кіру ажет.

Энергетикалы жне экологиялы факторларды толы баалау шін тоазытыш агенттерді тадаан кезде TEWI (Total Equivalent Global Warming Impact) деген шама сынылады [2]. Оны баламалы жылынуды жалпы коэффиценті деп атайды. Бір тоазытыш ондыры шін:

мндаы GWPR - тоазытыш агентті аламды жылыну потенциалы (СО2 потенциалы бір деп алынан); LR - тоазытыш агентті кемуі, кг/жыл; N – ондырыны пайдалану уаыты, жыл; mR - ондырыдаы тоазытыш агент массасы, кг; - пайдалануы аяталаннан кейін кдеге жаратылан тоазытыш агентті лесі; - электрэнергияны ндіру кезіндегі СО2 эмиссиясы, кг/(кВтса); E - ондырыны жмыс барысындаы жылды энергия шыыны, кВтса/жыл.

Синтетикалы альтернативті тоазытыш агенттерді аламды жылынупотенциалы (GWP)те жоары. Мысалы, R134a-ны100-жылды уаытдегейжиегішін кміртек тотыыны GWP-сынан 1300 есе арты. Одан да жоары GWP R404A, R125 жне R143a фреондарда: 3750, 3200 жне сйкес (1-ші кестені араыз) [1].

1-Кесте– Кейбір тоазытыш агенттерді параметрлері Тоазытыш агент Химиялы формуласы аламды жылыну потенциалы Озонбзатын азір дамушы елдер арасында R22- лесі жылына 20-35% седі. Брыны ондырылардан озон абатын бзатын газдардын эмиссиясы лі тоталмаан. 2015 жылда хлорфторкмірсутектерді эмиссиясы СО2 баламасында 18 Гигатонна болады. Сонымен атар жасырын сауда орын алып отыр, жылына 7000-14000 тонна тоазытыш агент жасырын сатылады. лі де бромдалан фреондар рт сндіргіш жйелерде пайдаланылады.

сынылады: тоазыту мтаждытарына электрэнергияны ттынуы 30-50% азайту, тоазытыш агенттерді кеміп алуын екі есе азайту, тоазытыш агенттерді жйеге 30-50% йып дайындау. Сонымен атар, тригенерацияны пайдалану, яни электрэнергияны, жылуды жне суыты бірлесіп ндіру. Жне де когенерацияны пайдалану, яни термотрансформаторларды олдану [3].

Автокліктерде GWP>150 тоазытыш агенттерді пайдалануына тыйым салынады.

азір е тараан тоазытыш агенттерді біреуі R134а. Трмысты тоазытыштарда оан бсекелес изобутан (R600а) болып табылады.

R22 орнына R417а сынылады, себебі майды ауыстыруды ажеті жо, жне де йып дайындауды «in drop» лгі ретінде жзеге асыруа болады.

Озонауіпсіз тоазытыш агенттерді оспалары R404А, R407С, R410А, азеотроптар R жне R508 ауаны алыпа келтіру жйелерде пайдаланады. Аталан хладондарды ерекшеліктері ртрлі. Мысалы, R507 артышылыы R404А мен салыстыранда – оны рамында R134а жо.

Себебі тмен температурада (-30оС тмен) R134а клемдік суынімділігін азайтады.

те маызды жне ажетті фактор – бл табии тоазытыш агенттерді пайдалану: ауа, су, кмірсутектері, кміртегі тотыы жне аммиак. Мысалы, кміртегі тотыы (R744) жылулы сорыштарда олданыла басталды.

R404А пен R407С пропанмен ауыстыруа болады. Пропанны термодинамикалы асиеттері те жасы, ол арзан жне минералды майдармен йлесімді. Кмірсутектері жылулы сорыштарда жне трмысты тоазытыштарда пайдаланады. рт жне жарылу ауіпсіздігі кмірсутектерді аз йылуымен (1 кг дейін) амтамасыз етіледі.

Аммиак е тиімді агент, біра ол те ауіпті. Оны ауіптілігі оны млшеріне байланысты.

нерксіптік тоазытыштарда азір 3000 тоннадан астам аммиак пайдаланылады. 1 кВт суы німділігін алу шін 100 кг аммиак олданылады. Егер осы шаманы азайтса (80-100 г/кВт дейін) онда трмысты тоазытыштарда да оны пайдалану тиімді жне олайлы болу ммкін.

азіргі замада есеп жргізгенде экологиялы-энергетикалы серді еске алу керек, оан кіреді:

баламалы жылынуды жалпы коэффиценті (TEWI) жне тмен температуралы жйені барлы міршендік кезедегі климатты ыпал коэффициенті (LCCP). LCCP крсеткіші TEWI шаманы кеейтеді, себебі тоазытыш агенттерді атмосфераа тура эмиссиясынан баса тоазытыш ондырыны пайдалану уаытында СО2 баламасында жанама эмиссиясын еске алады, жне де ондыры мен агентті жасап шыару шін жмсалан энергияны ескеріп отырады.

Сонымен, тоазытыш агенттерді пайдалану проблемасы бл аламды экологиялы проблема болып шыады. Осыны атарында азастан Республикасы барлы халыаралы келісімдерге сйкес іс-шаралар жргізу ажет.

1. Асамбаев А.Ж. Рабочие вещества и циклы холодильных машин. – Семипалатинск, СГУ им. Шакарима, 2001.

2. Fisher S.K., Fairchild P.P, Hughes P.S. Global warming imlications of replacing CFC // ASHRAE J. - April 1992.

3. Цветков О.Б. Современные холодильные агенты и хладоносители. //www.holodilshik.ru, Интернетвыпуск. - № 66.- июнь 2010.

УДК 621.59.

РЕГУЛИРУЕМАЯ НИЗКОТЕМПЕРАТУРНАЯ СИСТЕМА ОХЛАЖДЕНИЯ

ГАММА - ДЕТЕКТОРА

Болоздыня А.И.,1 Дмитренко В.В.,1 Сосновцев В.В.,1 Хромов А.В.1, Ананьев В.В. В данном докладе мы описываем результаты предварительных экспериментальных исследований двухфазного трубчатого термосифона для термостатирования массивных детекторов на жидком ксеноне, которые работают при температурах 170-185 К [1,2]. Охлаждение достигается за счет свободно-кипящего жидкого азота при нормальном атмосферном давлении.

Устройство термосифона Термосифон или гравитационно-управляемая тепловая труба состоит из трех основных частей (рис.1): 1) верхней охлаждаемой в ванне жидкого азота секцией-конденсатором LC, 2) нижней секцией-испарителем, встроенной в теплоприемник или тепловой экран охлаждаемого устройства (жидкоксенонового детектора), LH и 3) пассивной достаточно длинной адиабатической секциейLA, соединяющей две указанные выше активные секции. Термосифон начинает эффективно передавать тепловую энергию от секции-испарителя к секции-конденсатору, как только давление газообразного азота в трубе превышает атмосферное давление и, таким образом, в верхней охлаждаемой части трубы начинается конденсация жидкой фазы, которая под действием гравитации начинает стекать вниз. При испарении жидкого азота в нижней секции термосифона оттуда отбирается тепло, которое уносится вверх по трубе вместе с паром азота. Газообразный азот, достигнув верхней секцииконденсатора, отдает тепло кипящему в ванне снаружи трубы жидкому азоту, конденсируется внутри трубы и опять стекает внизв виде жидкости. Цикл охлаждения повторяется многократно. Поскольку процесс поддерживается за счет гравитации и разности в плотности жидкой и газообразной фаз азота, секция-испаритель находится в его нижней части, а секция-конденсатор – в его верхней части.

Диапазон температур, в котором возможно использование термосифона, лежит между тройной и критической точками газа, которым заполняют тепловую трубу. В случае азота – это 63,15К минимальная и 126К максимальная температуры. Отметим, что для охлаждения детекторов, заполняемых жидким ксеноном, можно также использоватьметан в температурном диапазоне 90,65К. Отметим, что метан обладает в 2,5 раза более высокой удельной теплотой испарения и поэтому является более эффективным наполнителем термосифона. В настоящее время для подобных целей часто используются машинные криогенераторы [3]. Однако азот оказывается вне конкуренции, благодаря дешевому и безопасному хладагенту для секции-конденсатора – жидкому азоту (температура свободно-кипящего жидкого азота 78К), производимому в промышленных масштабах.

Рисунок 1 - Принцип работы криогенного термосифона [1].

В предварительных экспериментах с помощью термосифона охлаждался медный теплоприемник массой около 15 кг, на котором был установлен электрический нагреватель мощностью 1 кВт и термопара для измерения его температуры. Секция-испаритель представляла собой колодец диаметром 3 см и длиной LН=18 см в теплоприемнике. Адиабатическая секция термосифона представляла собой трубу из нержавеющей стали диаметром 3,8 см длиной LA=140 см.

Секция-конденсатор представляла собой нержавеющую трубу диаметром 3,8 см и длиной LС=25см, вставленную вертикально в днище жидко-азотного дьюара. Адиабатическая и испарительная секции и теплоприемник находились в вакуумном криостате и были упакованы в вакуумную суперизоляцию.

Термосифон начинает эффективно работать, как только давление газообразного азота в нем превышает атмосферное. После стабилизации в течение примерно получаса, температура секциииспарителя определяется давлением газа внутри термосифона. Тепловую нагрузку в этом опыте имитировали с помощью электрического нагревателя, установленного на массивном теплоприемнике.

Рисунок 2 показывает режим устойчивой работы описанного выше термосифона в зависимости от тепловой нагрузки на теплоприемнике. Например, при тепловой нагрузке 880 Вт температура теплоприемника стабилизировалась при 100К, при этом давление внутри термосифона устанавливалось на уровне 8,1 атм абсолютного давления. Давление внутри термосифона хорошо (с точностью 15%) коррелирует с давлением насыщенного пара азота при соответствующей температуре.

Рисунок 1 (а) - Упрощенная схема экспериментальной установки охлаждения гамма-детектора.

Рисунок 2. Температура теплоприемника (ромбики) и давление азота в термосифоне (треугольники) в зависимости от подаваемой на теплоприемника тепловой нагрузки с помощью встроенного электрического нагревателя [2]. Пунктиром показана зависимость давления насыщенного пара азота при соответствующей температуре (тепловой мощности).

Термосифон работает как очень эффективный теплопроводник. По определению, тепловой поток (мощность охлаждения) W пропорциональна поперечному сечению проводника А и градиенту температуры Т вдоль проводника длиной L где коэффициент пропорциональности k есть теплопроводность термосифона, или Из рис.2 можно определить WO=100 Вт, тогда, эффективная теплопроводность данного термосифона k=55 кВт/Км. Это очень значительная величина, которая более, чем на три порядка превышает теплопроводность меди, в 20 раз превышает теплопроводность синтетического алмаза и в 1,5 превышает теплопроводность графитовых нанотрубок вдоль их длины [4].

Таким образом, тепловые трубы или гравитационно-управляемые термосифоны отлично подходят для охлаждения и охлаждения массивных жидкоксеноновых гамма-детекторов. В настоящее время в НИЯУ МИФИ идет сборка такой системы для охлаждения детектора РЭД-100 для исследования эффекта когерентного рассеяния нейтрино [5].

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Lock, G.S.H. TheTubularThermosyphon, Oxford: OxfordUniv. Press, 1992.

2. Bolozdynya A., Bradley A., Bryan S., Dahl C.E., Kwong J., Mock J., Usowicz M., Shutt T. Cryogenics for the LUX detector, IEEE Trans. Nucl.Sci., vol.56, no.4 (2009) 2309-2312.

3. Микулин Е.И., Ананьев В.В., Первак С.Д. и др. Результаты исследования криогенного пульсационного рефрижератора-ожижителя в диапазоне температур 40 …110К. // Вестник МГТУ. Сер. Машиностроение. – 1993. - № 3. (12). С. 77 – 80.

4. S.Berber et al. Unusually high thermal conductivity of carbon nanotubes, Phys.Rev.Lett. v.84 (2000) 4613-4616.

5. RED collaboration. Perspectives to measure neutrino-nuclear neutral current coherent scattering with twophase emission detector, e-print arXiv:1212.1938v1, 9 Dec 2012.

УДК 658.512:621.311.

РАЗРАБОТКА АВТОМАТИЗИРОВАННОЙ СИСТЕМЫ УПРАВЛЕНИЯ ПАРОВОДЯНОГО

Алматинский университет энергетики и связи, г. Алматы, Республика Казахстан В настоящее время АСУ находит все большее применение в промышленности с использованием свободно-программируемых логических контроллеров. На рынке Казахстана существуют множество фирм-производителей контроллеров, среди которых наиболее популярным и надежным является немецкая фирма Siemens. В разрабатываемой АСУ применяется контроллер S7-300 и интегрированная среда разработки программного обеспечения TIAPortalV11 (Totally Integrated Automation Portal) для создания SCADA системы. Totally Integrated Automation Portal представляет собой единую программную платформу для разработки проектов PLC и HMI в составе SIMATIC STEP 7 V11 и SIMATIC WinCC V и является последней разработкой фирмы Siemens в настоящее время.

Объектом автоматизации является котельный агрегат ТГМ - 96Б с естественной циркуляцией, который предназначен для получения пара высокого давления при сжигании в виде факела жидкого топлива (мазута) или природного газа. Котельный агрегат установлен на ТЭЦ2 города Актау.

Контуром автоматизации является пароводяной тракт котла ТГМ-96Б, который является составной и особо важной частью котлоагрегата. Состоит из экономайзера, барабана, конденсатора и пароперегревателей.

Каналами регулирования являются уровень воды в барабане котлаи температура воды в пароперегревателе.

В АСР питания котла водой реализован принцип комбинированного регулирования по возмущению – при изменении расхода пара или питательной воды и отклонению – при изменении уровня воды в барабане котла. Регулятор питания должен обеспечить постоянство среднего уровня воды независимо от нагрузки котла и возмущающих воздействий (рис. 1).

В АСР питания используют для этих целей трех импульсный регулятор питания. Сигналы по возмущению: расход свежего пара Dn, расход питательной воды Dnв. Сигнал по отклонению: уровень в барабане котельного агрегата Hб. Сигнал по расходу питательной воды используется как выключающий для снятия в статике сигнала по расходу пара. Регулятор питания перемещает регулировочный орган на линии питательной воды при появлении сигнала небаланса между расходами питательной воды и перегретого пара. Помимо этого он воздействует на положение клапана при отклонении уровня воды в барабане котельного агрегата от заданного значения. Использование сигналов Dn и Dn в обеспечивают быстродействие АСР питания, сигнал Hб – заданную точность поддержания уровня в барабане. В схеме измерительного блока регулятора питания датчики Dn, Dпв и Hб включены таким образом, что при понижении уровня воды в барабане котлоагрегата, увеличении расхода пара, уменьшении расхода питательной воды, они действуют в одном направлении – в сторону открытия питательного клапана, а при повышении уровня, уменьшении расхода пара и увеличении расхода питательной воды - в сторону закрытия питательного клапана (рис.1) [1].

Рисунок 1 - Принципиальная схема регулирования питания барабана котла:

1 - экономайзер, 2 - барабан котла, 3 - пароперегреватель, 4 - регулятор питания, 5 - датчик уровня, 6 задатчик, 7 - датчик расхода пара, 8 - датчик расхода питательной воды, 9 - регулятор производительности, 10 - питательный клапан, 11 - питательный насос, 12 - гидромуфта, 13 - электродвигатель, 14 – дифференциальный манометр.

Автоматическая система регулирования температуры перегрева (рис.3) пара предназначена для поддержания заданного температурного режима в паровом тракте котла. С этой целью весь паровой тракт котельного агрегата разбивается на ряд участков. На выходе каждого из них должно поддерживаться заданное значение температуры.

При регулировании температуры перегрева пара смешиванием в пар впрыскивается конденсат либо вводится пар с меньшей энтальпией. Принцип действия впрыскивающего пароохладителя основан на изменении энтальпии частично перегретого пара за счет теплоты, отбираемой от него на испарение охладителя, впрыскиваемого в паровой тракт пароперегревателя. Регулирование температуры пара при выходе из пароперегревателя осуществляется изменением количества впрыскиваемого охладителя. За счет этого изменяется температура пара при выходе из пароперегревателя. Впрыскивающие пароохладители устанавливаются в одном из промежуточных сечений пароперегревателя. Для получения хорошего качества регулирования температуры пара и обеспечения надежности металла поверхностей нагрева пароперегревателя используют три впрыска (рис.2) [1].

Рисунок 2- Принципиальная схема автоматического регулирования температуры перегрева пара:

1 – экономайзер, 2 – барабан котла, 3 – первая (радиационная) ступень пароперегревателя, 4 –вторая (потолочная) ступень пароперегревателя,10-третья (конвективная) ступень пароперегревателя 5 – впрыскивающий пароохладитель, 6 –дифференциаторы, 7 – регуляторы, 8 – исполнительные механизмы, 9 – клапаны впрыска, 11-кондесатор, 12-конденсатосборник.

Dпв–расход питательной воды, Dск- расход собственного конденсата, Dпп – расход перегретого пара, 1, 2, 3 –температуры пара за первой, второй и третьей ступенью пароперегревателя, 1’, 2’, 3’– скорость изменения температуры пара после первого, второго и третьего впрыска.

Функция САУ пароводяного тракта котла заключается в непосредственном измерении входных сигналов, полученных от первичных преобразователей, и принятия решения об управлении параметрами технологического процесса.

АСУ ТП котла имеет трехуровневую иерархическую архитектуру (рис. 4):

Нижний уровень представлен датчиками и исполнительными механизмами Средний уровень – программируемыми логическими контроллерами Верхний уровень системы – резервируемыми АРМ (автоматизированное рабочее место) операторов.

Вся автоматизированная система управления технологическими процессами котла агрегата включает в себя:

дублированный контроллер «S7-300», обеспечивающий функции информационно-вычислительной системы (ИВС);

Коммуникационные процессоры для подключения SIMATIC S7-300 к IndustrialEthernet;

Аналоговые модули ввода SM 331 AI 8ТС, SM 331 AI 8RTD, обеспечивающие связь с объектом, а также подготовку информации для решения задач контроля, реализуемых на верхнем уровне АСУ ТП;

Дискретный модуль вывода SM322 DO 32 x DC 24v. Модуль предназначен для преобразования внутренних логических сигналов контроллера в его выходные дискретные сигналы.

Модуль имеет 32 выходных канала. Напряжение питания составляет 24в.

Дискретный модуль ввода SM321 DI 32 x DC 24v. Модуль предназначен для преобразования входных дискретных сигналов контроллера в его внутренние логические сигналы. Модуль имеет входных канала. Напряжение питания составляет 24в.

основной и дублированный источники питания Блок питания PS 405 10A R, обеспечивающие непрерывным питанием;

Сетевые средства связи сети Industrial Ethernet (коммутаторы Scalance X208). Для организации резервируемой сети обмена данными между контроллером и операторской станцией [3].

Связь операторских станций с контроллером осуществляется с помощью дублированной сети Industrial Ethernet. Коммутаторы Scalance X208 формируют дублированную сеть Industrial Ethernet между входящими в состав АСУ ТП станциями управления и двумя дублированными контроллерами S7-300 с помощью стандартного ITP кабеля для Industrial Ethernet. Связь дублированных контроллеров S7-300 с полевыми устройствами осуществляется с помощью дублированной сети PROFIBUS-РА посредством модуля связи DP/PAlink.

Рисунок 3 - Структурная схема АСУТП.

На рисунке 4 изображена SCADA система пароводяного тракта, выполненная в интегрированной среде программирования TIAPortalV11, изображенная в виде мнемосхемы. Scada содержит показания основных параметров пароводяного тракта, в виде аналогового сигнала, а также органы регулирования в виде клапанов, которые показывают процентное соотношение открытия клапана.

Рисунок 4 - SCADAсистема пароводяного тракта.

Таким образом, в данной работе разработана SCADAсистема в интегрированной среде разработки программного обеспечения TIAPortalc применением контроллеров фирмы Siemens SIMATICS7-300. На диспетчерский пункт выведены основные технические параметры пароводяного тракта, а также органы регулирования.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Липатников Г.А., Гузеев М.С. Автоматическое регулирование объектов Теплоэнергетики. Учебное пособие: Владивосток, 2007.

2. И Н С Т Р У К Ц И Я ПО ЭКСПЛУАТАЦИИ котлоагрегатов типа ТГМ-96 Б ст. № 913 ТИ 03-035-13.

3. Интернет-ресурс: официальный сайт фирмы Siemenshttp://www.siemens.com УДК 6 81.11.031.12:519.

МЕТОДЫ МАТЕМАТИЧЕСКОГО МОДЕЛИРОВАНИЯ ТЕЧЕНИЯ

НЕНЬЮТОНОВСКИХ ЖИДКОСТЕЙ

*Харьковский торгово-экономический институт Киевского национального торгово-экономического университета, **Харьковский государственный университет питания и торговли, г. Харьков, Украина E-mail: bileckyj@meta.ua; elena_lion_71@mail.ru; dmitriy.semeniuk@gmail.com В основе организации большинства процессов химической и пищевой технологий лежат знания гидродинамики течений жидкостей. Движущиеся жидкости переносят различную энергию (кинетическую, тепловую). Как правило, жидкости, которые перемещаются в технологических аппаратах, являются гетерогенными системами, представляющие собой различные растворы и смеси.

Все многообразие внутри аппаратных течений можно разделить на два больших класса: течения при числах Рейнольдса, больше единицы, и течения при которых число Рейнольдса меньше единицы.

Течения первого класса на практике реализуются для жидкостей с малой вязкостью. В таких течениях легко осуществлять обмен теплотой и массой, т.е. перераспределять целевое вещество [1].

Объектом исследования являются процессы реодинамики неньютоновских жидкостей в плоском и прямоугольном каналах технологического оборудования пищевых и химических производств.

Предложен метод суперпозиции для построения полей течения большей размерности из полей течения меньшей размерности с различными граничными условиями, с изменением параметров реологического состояния от давления.

Принимаем, что границы каналов подвижны, движение границ может происходить как вдоль, так и поперек канала. Канал прямоугольного поперечного сечения считается стандартным. Течения в каналах характеризуются величинами скорости и давления в каждой точке области течения.

Информация о течении может быть сокращенной (только давление и расход) и полной или локальной (давление и скорость) в каждой точке. Перемещение жидкости в канале может быть прямым и криволинейным. Последнее никак не сказывается на результатах потому, что для течений с числом Рейнольдса меньше единицы инерция не имеет никакого значения [4].

Уравнения стоксовых течений в напряжениях имеют следующий общий вид:

где P - давление в жидкости, Па; - плотность жидкости, кг/м3; - тензор напряжений, Па;

- вектор скорости течения, м/с; T - температура, К; - тензор скорости деформаций, 1/с; x, y, z координаты точки в области течения, м.

Все течения, подчиняющиеся уравнениям (1) можно разделить на две группы. К первой группе относятся течения, в которых вектор скорости имеет только одну составляющую (компоненту). Сама эта компонента может зависеть от одной или двух координат, но эти координаты должны быть поперечными. Если в качестве продольной координаты (вдоль оси oz ) выбрать координату z, то поперечными координатами будут – x и y. Продольные течения имеют компоненту скорости z, которая может зависеть как от x или y по отдельности, так и от обеих этих координат. Продольные течения, единственная компонента скорости, которая зависит только от поперечных координат, не может содержать в уравнениях течения никаких величин, зависящих от давления и температуры, кроме градиента давления. В таких продольных течениях картина распределения скорости одинакова во всех поперечных сечениях. Ко второй группе относятся течения в каналах, у которых вектор скорости имеет две или три компоненты, каждая из которых зависит от двух или трех координат.

Течения второй группы можно упорядочить таким образом: продольные течения двухмерные;

поперечные течения двухмерные с нулевой продольной скоростью; трехмерные продольнопоперечные течения, имеющие все три компоненты вектора скорости, каждая из которых зависит от всех трех координат.

Причины, которые вызывают тот или иной вид течения – граничные условия и зависимость (независимость) реологических характеристик от давления и температуры. Такую зависимость легче проследить на примере ньютоновской или неклассической неньютоновской жидкостей, у которых их свойства не зависят от тензора скорости деформаций. Если в канале течение зависит только от продольной координаты и имеет только продольную составляющую, то это течение в плоском канале, который имеет только одну пару границ, причем скорости этих границ – также только продольные. При этом вдоль канала меняется только давление. Если параметры реологии зависят от давления, то от давления будет зависеть и компонента тензора напряжений в уравнении равновесия (1). В этом случае возникает зависимость продольной скорости от продольной координаты. В силу уравнения сохранения количества вещества (1) появляется и вторая – поперечная компонента скорости, хотя граничные условия имеют чисто продольный характер. Для ньютоновской жидкости возможны продольные течения с одной компонентой скорости, зависящие от двух поперечных координат. Для таких течения необходимо наличие еще одной пары границ с продольными граничными условиями. Усложнение такой задачи и добавление зависимости реологических характеристик от давления выводит ее решение за пределы двухкомпонентного течения, так, что течение приобретает еще одну компоненту и еще одну координату как аргумент. Таким образом, добавление пары границ к уже существующим добавляет новую координату, а добавление зависимости от давления добавляет и компоненту и координату. Это наглядно иллюстрирует рис. 1.

Рисунок 1 – Продольное течение жидкости: (а) – в каналах со взаимно перпендикулярными границами; (б) – в прямоугольном канале.

Существуют и чисто поперечные течения для ньютоновской жидкости. Если канал плоский, и скорости его границ чисто поперечные, течение будет чисто поперечным и зависящим только от одной поперечной координаты. В практическом аспекте такие течения представляют интерес для мелких каналов большой ширины, их приближенно можно рассматривать в виде плоского канала. В широком замкнутом канале расход течения должен быть равен нулю. Следовательно, для того, чтобы поперечное течение в плоском канале адекватно представляло поперечное течение в прямоугольном канале, следует рассматривать чисто продольное течение с расходом равным нулю. Если реологические характеристики жидкости зависят от давления, то поперечное течение в плоском канале приобретает дополнительную компоненту скорости и дополнительную координату в качестве переменной (рис. 2).

Рисунок 2 – Поперечные течения жидкости: (а) – в плоских каналах; (б) – в прямоугольном канале.

Течение, в прямоугольном канале границы которого движутся и продольно и поперечно, имеет три компоненты скорости. Если жидкость ньютоновская, то все эти компоненты зависят только от двух поперечных координат. Если же в уравнении реологического состояния присутствует давление, то к двум координатам добавляется третья – продольная; а само течение имеет наибольший уровень сложности. Установив связь между количеством границ, характером граничных скоростей и реологией можно предложить способ построения поля скорости двух- и трехмерного течений по полю скорости течения меньшей размерности. Способ заключается в том, чтобы представить поперечное течение в прямоугольном канале в качестве суперпозиции двух поперечных течений в плоских взаимно перпендикулярных каналах с нулевым расходом. Этот способ применим как к ньютоновским, так и к неньютоновским жидкостям. Такая суперпозиция представлена на рис. 3.

Рисунок 3 - Течение жидкости в плоских каналах: (а) – профили скорости в поперечных течениях;

(б) – суперпозиция поперечных течений.

Факт суперпозиции заключается в том, что для каждого из плоских каналов с взаимно перпендикулярными границами рассматривается продольное течение, уравнения которого содержат слагаемые, относящиеся к другому каналу. Проще всего это увидеть на примере поперечного течения ньютоновской жидкости. Пусть имеется поперечное течение в направлении оси oy, зависящие от координаты x (см. рис.4).

Рисунок 4 – Профиль скорости и граничные скорости: (а) – в продольном течении, зависящем от координаты х;

(б) – в продольном течении, зависящем от координаты y.

В этом случае уравнения равновесия в напряжениях имеют следующий вид:

где: h – половина ширины плоского канала, W1,W2 – скорости границ канала.

Для решения задачи (1) следует указать связь между yx и yy. Это можно сделать различными способами, но при условии, что известна связь между напряжениями и скоростями деформаций в виде ik ik для ньютоновской жидкости. Поэтому, зная граничные условия, всегда можно производные по координате x выразить через производные по координате y. Производные по координате относятся к течению в канале со сторонами, перпендикулярными каналу задачи (2).

Это можно сделать так:

W1W2 0, W3 W4 0. В противном случае следует использовать оценки такого вида:

характеризуют положение экстремума скорости соответствующего продольного течения: y y 2h ;

Во втором случае величины v m и x, y выступают как неизвестные параметры, которые определяются после решения задачи. И в том, и в другом случае задача (2) сводится к продольной задаче от одной поперечной координаты. Затем рассматривается такая же задача, но для плоского канала, перпендикулярного первому. Эта задача записывается в таком виде:

Решение этой задачи формально имеет такой же вид, как и задачи (2). Оценки производных скоростей позволяют выразить слагаемое через. Решение (2) и (3) следует подчинить условию нулевого расхода. Это условие приводит к уравнениям для и так, что величины этих давлений становятся зависимыми от разностей W1 W2 и W3 W4.

Распространение изложенного способа решения на неньютоновскую жидкость не приводит к каким-то принципиальным изменениям, но делает решение задач (2) и (3) несколько более сложным.

Здесь возможны такие случаи: вязкость жидкости зависит от второго инварианта тензора скорости деформаций; вязкость жидкости зависит от давления.

В первом случае следует все слагаемые второго инварианта выразить через соответствующую случае продольные течения y x и x y приобретают по дополнительной компоненте x x – для задачи (2), и y y – для задачи (3). Следовательно, в этом случае надо рассмотреть задачу продольного течения с одной поперечной компонентой. Рассмотрение такой задачи основано на следующих уравнениях:

где W5,W6 – значения продольных скоростей границ (рис. 5).

Рисунок 5 - Продольное течение с поперечной компонентой для жидкости, свойства которой зависят от давления: (а) – поперечная компонента направлена вдоль оси ох; (б) – поперечная компонента направлена вдоль оси oy.

уже описанных оценок. Решение задачи (4) описывает продольное течение вдоль оси канала вида с граничными условиями такого вида:

где L – длина канала, м; P0 и PL – граничные значения давления на торцах канала, Па.

Решение этой же задачи, но с условием равенства расхода нулю, описывает поперечные течения во взаимно перпендикулярных каналах с двумя плоскими границами.

Задача продольного течения для другой пары границ выглядит подобно задаче (4), а именно:

где W7 и W8 – продольные скорости, м (рис. 5).

Задачи (2), (3), (4), (5) приводят к полям скоростей, которые в области пересечения плоских каналов состоят из двух полей скоростей, в связи, с чем возникает вопрос о выборе того или иного поля. это можно сделать двумя способами. Первый способ: поля скорости, полученные как решение разных задач, относят к границам, для которых они получены. при этом для продольной скорости получаются четыре области: по две – на каждую пару границ. Условие непрерывности величин продольных скоростей, вычисляемых по двум разным выражениям, приводит к четырем уравнениям для четырех линий, которые разделяют прямоугольник поперечного сечения канала на подобласти, в каждой из которых справедливо свое выражение для продольной скорости [рис. 6 (а)].

Рисунок 6 - Разбиение поперечного сечения прямоугольного канала на подобласти: (а) – для продольного течения; (б) – для поперечного течения.

Такая же процедура проводится для поперечного течения, в этом случае также возникают четыре подобласти. Однако условием их фиксации являются не условия непрерывности скорости, а условия непрерывности абсолютной скорости. Векторы скорости испытывают на линиях, отделяющих области друг от друга поворот на угол равный [рис. 6 (б)]. Сущность этого способа состоит в том, что для прямоугольного канала с разными сторонами a и h в качестве основного выбирается поле скорости, отвечающее более длинным границам, и корректируется множителями для удовлетворения граничным условиям второй пары границ. При этом используется проверенное экспериментальными данными положение о том, что влияние пары границ распространяется внутри области течения на расстояние приблизительно, равное длине границ. Таким образом, при большом значении этой длины влияние более короткой пары границ ослабевает. В качестве иллюстрации можно рассмотреть канал, в котором a h. Тогда в его сечении имеются две подобласти, примыкающие к сторонам с длиной h и простирающиеся в глубину на расстояние h, в которых выражение для скорости течения в плоском канале шириной 2h должны быть скорректированы. Вне этих двух областей течение такое же, как и без этих двух границ. Применение этого метода к поперечному течению приводит к тому, что эти два поля скорости, полученные каждое для своей пары границ, отнесены ко всей области прямоугольного поперечного сечения, но с корректирующими множителями, учитывающими недостающую пару границ. Приведенный метод – более точный, но и более сложный. Сложность его применения состоит в том, что влияние границ простирается внутрь области течения на длину участка границы и подтверждается только для ньютоновской жидкости. Для неньютоновской жидкости это правило тоже верно, но длину границы следует умножать на множитель, зависящий от параметров уравнения реологического состояния.

Подводя итоги, можно сказать, что представленный в настоящей статье способ сведения задач течения большей размерности к задачам меньшей размерности может применяться к широкому множеству нелинейных жидкостей с разными граничными условиями, основанными не только на прилипании. Этот способ может быть распространен на течения со скольжением и на неизотермические течения. При этом требуется принять во внимание тот факт, что течение высоковязких жидкостей сопровождается значительным диссипативным выделением тепла, которое описывается распределенным источником [3]. Наличие скольжения помимо упомянутого объемного источника указывает на необходимость учета поверхностного источника, локализованного на границе области течения. Скользящий контакт на границе подобен контакту двух твердых поверхностей. Тепловыделение в таком контакте зависит как от давления по нормали к контакту, так и от величины скольжения. В первом случае тепловыделение происходит по Кулоновскому типу, а во втором – по гидродинамическому. Задачей на будущее является распространение способа решения трехмерных задач на задачи с поверхностными тепловыми источниками.

Наличие возможности скольжения неньютоновской жидкости на границах области течения позволяет все течения разделить на две группы. К одной из них можно отнести течения, на всем протяжении которых выполняются первые условия скольжения. К другой группе можно отнести такие течения, у которых часть течения сформирована условиями прилипания, а часть – условиями скольжения.

Для течений последней группы число компонентов вектора скорости и число координат изменяется в сечении канала, которое имеет продольную координату, совпадающую с координатой вдоль которой может произойти смена вида граничного условия. Для таких течений необходимо решать задачу склеивания течений двух видов. Такое склеивание следует подчинить условиям непрерывности всех компонентов скорости и давления. При этом первые производные скорости по координатам будут испытывать скачок. В силу связи между компонентами тензоров напряжений и скоростей деформаций скачок производных скорости означает скачок компонентов тензора напряжений. Таким образом, накладывание условий непрерывности компонентов скорости не вполне последовательно, поскольку приводит к скачку компонентов напряжений и непрерывности давления (рис. 7).

Рисунок 7 - Течения жидкости с комбинированными границами: (а) – склеивание линий тока для течения с условиями скольжения и прилипания на части границ; (б) – разбиение поперечного сечения канала на подобласти, когда одно из сечений принадлежит участку со скольжением, а другое сечение – участку с прилипанием.

Более последовательным является распространение условий непрерывности и на частные производные вектора скорости в сечении, в котором сопрягаются разноразмерные течения. Все сказанное относится к продольной компоненте поля скорости и к поперечным компонентам при условии, что разбиение прямоугольника сечения канала на подобласти с разных сторон сечения перехода от одних граничных условий к другим – одинаково. На самом деле это не так, поэтому возникает проблема склеивания по непрерывности и разбиений. Эта проблема требует дополнительного изучения.

Следовательно, предлагаемый в настоящей статье способ построения трехмерных полей скорости и давления имеет определенный потенциал развития и расширения на течения, которые возникают при описании большого числа практических ситуаций в пищевых и химических технологических процессах.

Обсуждаемый в настоящей статье способ был применен для изотермических течений без скольжения к трехмерным задачам течения ньютоновской, степенной, обобщенной степенной и бингамовской жидкостей в прямоугольном канале с произвольным кусочно-постоянным распределением скоростей границ [4]. При этом в некоторых случаях удалось учесть сжимаемость жидкостей и зависимость параметров уравнения реологического состояния от давления.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Ульев Л. М. Ламинарные течения в соосных конических каналах: монография в 2-х т. Т. 1. / Л. М.

Ульев. – Х. : НТУ «ХПИ», 2006. – 660 с.

2. Бурдо О. Г. Прикладное моделирование процессов переноса технологических системах / О. Г. Бурдо, Л.

Г. Калинин. – Одесса: Друк, 2008. 348 с.

3. Кутателадзе С. С. Исследования по гидродинамике и теплообмену / С. С. Кутателадзе. Новосибирск :

Ин-т теплофизики, 1980. 164 с.

4. Товажнянський Л. Л. Моделювання течій неньютонівських рідин у каналах базової геометрії :

монографія / Л. Л. Товажнянський, Е. В. Білецький, Ю. А. Толчинський. – Х. : НТУ «ХПІ», 2013. – 319 с.

УДК 621.575.9:620.

ПОВЫШЕНИЕ ЭКОЛОГИЧЕСКОЙ БЕЗОПАСНОСТИ АБСОРБЦИОННЫХ

БРОМИСТОЛИТИЕВЫХ ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЕЙ ТЕПЛОТЫ

Волкова О.В., д.т.н., профессор, 2Степанов К.И., младший научный сотрудник НИУ ИТМО, Институт холода и биотехнологий, г. Санкт-Петербург Институт теплофизики СО РАН им С.С. Кутателадзе, г.Новосибирск, Россия Значительный вклад в экономию энергии и топлива может внести использование вторичных энергетических ресурсов (ВЭР). Одним из путей использования ВЭР является получение холода или тепла с помощью абсорбционных бромистолитиевых преобразователей теплоты (АБПТ).

С 2002 г. В России выпускают АБПТ конструкции ООО ОКБ «Теплосибмаш» (г. Новосибирск), созданные при научной поддержке Института теплофизики СО РАН и СПбГУНиПТ.

Применение медно-никелевых теплообменных труб в основных аппаратах, эффективных ингибиторов коррозии, поверхностно-активных веществ (ПАВ), позволило создать различные модели АБПТ, отличающиеся по показателям энерго- и материалоемкости [1].

Однако, значительное увеличение стоимости медно-никелевых сплавов и повышенные требования к экологической безопасности современного оборудования делают актуальным использование более дешевых коррозионно-устойчивых конструкционных материалов и менее токсичных ингибиторов коррозии.

Наибольшие коррозионные разрушения в АБПТ происходят в генераторе и абсорбере. Это обусловлено влиянием таких факторов, как высокие температура (140 - 160 оС) и концентрация (62 – 64 %) раствора бромида лития в генераторе, наличие границы раздела фаз жидкость – пар на теплообменных трубах в абсорбере, наличие тепломассопереноса, скорости движения сред и др. В результате этого теплообменные поверхности генератора и абсорбера подвергаются различным видам локальной коррозии, в том числе питтинговой и язвенной [2].

В АБПТ с двухступенчатой регенерацией раствора, разработанных в ООО «ОКБ Теплосибмаш», в генераторе второй ступени применяют медно-никелевые теплообменные трубы марки МНЖ Мц 30-1-1.

На основании анализа особенностей всех возможных видов коррозионного разрушения металлов в АБПТ и результатов экспериментальных исследований коррозионной стойкости различных конструкционных материалов в условиях работы АБПТ [2], в качестве объекта исследования были выбраны нержавеющие стали ферритного класса, в частности сталь марки AISI 439. Эта сталь является коррозионно-устойчивой в агрессивных средах, имеет повышенную прочность и незначительную склонность к хрупкому разрушению.Использование различных конструкционных материалов при изготовлении генератора приводит к возникновению контактной и щелевой коррозии. Так при контакте углеродистой стали с медно-никелевыми сплавами скорость коррозии углеродистой стали увеличивается в несколько раз в паровой фазе и на границе раздела фаз при равномерном характере коррозионных разрушений. Скорость коррозии медно-никелевых сплавов при этом значительно уменьшается во всех фазах рабочего раствора [1].

Опасным видом для конструкционных материалов является щелевая коррозия, которая может возникнуть в случае некачественной развальцовки теплообменных труб. В этом случае увеличивается скорость коррозии как углеродистой стали, так и медно-никелевого сплава [2].

Наиболее распространенными ингибитором, применяемым до настоящего времени в отечественных и зарубежных АБПТ является хромат лития в сочетании с гидроксидом лития [3].

Хромат лития эффективно защищает от коррозии почти все металлы, тормозя скорость как анодного, так и катодного процессов. Однако при высоких температурах защитное действие хромата снижается. В последние годы многие производители используют менее токсичный ингибитор коррозии – молибдат лития. Эффективность молибдата лития несколько ниже, чем хромата лития.

Кроме того, он имеет ограниченную растворимость в водном растворе бромида лития. Для повышения эффективности действия молибдат лития используют в сочетании с другими ингибиторами, а для увеличения растворимости применяют модификаторы. Механизм действия молибдата лития в сочетании с гидроксидом лития состоит в образовании на поверхности металла защитной пленки, состоящей из окислов металла и молибдена [4-6].

Для проведения коррозионных испытаний в Институте Теплофизики СО РАН был спроектирован и изготовлен экспериментальный стенд, моделирующий генератор и конденсатор АБПТ. Принципиальная схема стенда и методика проведения испытаний приведена в работе [7].

Рабочие растворы готовили из солей марки «ХЧ» и «Ч». Концентрация определялась прямым титрованием ионов Br-.

Перед началом и по окончании испытаний измеряли значения рН раствора.

Время коррозионных испытаний составляло 1000 часов и отсчитывалось с момента выхода установки на заданный температурный режим.

Образцы для испытаний изготавливали из нержавеющей стали в виде пластин размером 50х15х3 мм, пластин, изогнутых в виде петель, трубок 40х16х1. Для исследования контактной коррозии на трубки из нержавеющей стали надевали кольца из углеродистой стали марки Ст. 20, используемой в АБПТ для изготовления трубной решетки. Исследуемые образцы помещали в стенд через смотровые окна. Перед испытанием образцы обезжиривали этиловым спиртом, взвешивали на аналитических весах точностью ±0,0002 г, измерялась площадь их рабочей поверхности. По окончании испытаний производился визуальный осмотр поверхности образцов и контроль их веса.

Остатки продуктов коррозии с поверхности образцов удаляли в 10 %-ном растворе лимоннокислого аммония при температуре 70оС в течение 2…3 минут. Скорость коррозии определяли гравиметрическим методом. Температуру раствора в стенде поддерживали в интервале температур 152 – 1570С, измеряли лабораторными термометрами с ценой деления 0,10С и контролировали хромель-копелевыми термопарами, откалиброванными по образцовому термометру.

Удельный тепловой поток составлял 17 кВт/м2, воздух и неконденсирующиеся газы в стенде отсутствовали. Давление в стенде измеряли мановакууметром МВП3-У (класс точности 1,5).

Образцы для испытаний изготавливали из нержавеющей стали марки AISI 439 в виде пластин размером 50х15х3 мм; пластин, изогнутых в виде петель; трубок размером 40х16х1мм. Для исследования контактной коррозии на трубки из нержавеющей стали надевали кольца из углеродистой стали марки Ст.

20 и Ст. 3сп, применяемой в АБХМ для изготовления трубной решетки.

Для исследования щелевой коррозии трубки из нержавеющей стали были развальцованы во фтулки из углеродистой стали марки Ст.20.

Скорость коррозии определяли гравиметрическим методом.

Результаты коррозионных испытаний, представленные в таблице, показали, что в условиях работы генератора второй ступени плоские образцы из стали марки AISI в растворе, ингибированном хроматом лития, в сочетании с гидроксидом лития подвержены незначительной равномерной коррозии (до 0, мм/год). На внутренней поверхности петлевидных образцов, в местах сжатых слоев металла, имеются язвенные коррозионные разрушения. Коррозионное растрескивание металла отсутствует.

На трубках из нержавеющей стали имеются язвы на фоне незначительной равномерной коррозии. Глубина язв в жидкой фазе рабочего раствора менее 0,25 мм, а на границе раздела фаз – менее 0,5 мм.

При контакте стали марки AISI с углеродистой сталью марки Ст. 20, скорость общей коррозии нержавеющей стали незначительно увеличивается (до 0,1 мм/год), однако уменьшается местная коррозия. На поверхности теплообменных трубок имеются только пятна.

Хромат лития не защищает исследуемые конструкционные материалы от щелевой коррозии. В щели на поверхности теплообменных трубок имеются язвенные коррозионные разрушения. Фтулки из углеродистой стали подвержены значительной местной коррозии.

При ингибировании рабочего раствора молибдатом лития в сочетании с гидроксидом лития, теплообменные трубки из нержавеющей стали подвержены незначительной равномерной коррозии (до 0,025 мм/год). Следов местной коррозии не обнаружено.

Результаты испытаний подтвердили устойчивость стали марки AISI 439 к коррозионному растрескиванию.

При контакте нержавеющей стали марки AISI 439 и углеродистой стали марки Ст. 3сп, на трубках из нержавеющей стали следов местной коррозии не обнаружено. При этом углеродистая сталь подвержена незначительной равномерной коррозии (0,36 мм/год).

Таким образом, проведенные коррозионные испытания нержавеющей стали марки AISI в 60% ном водном растворе бромида лития, ингибированном хроматом лития (0,17 %), молибдатом лития (0,02 %) в сочетании с гидроксидом лития (0,25 %) при температуре 152-157 0С показали, что нержавеющая сталь подвержена незначительной равномерной коррозии при контакте с углеродистыми сталями марки Ст. 20 и Ст. 3сп и устойчива к коррозионному растрескиванию.

Однако, хромат лития не защищает теплообменные трубки из нержавеющей стали от местной и щелевой коррозии. Это обусловлено снижением защитного действия хромата лития привысокихтемпературах и уменьшением его концентрации во время работы машины.

Молибдат лития обеспечивает эффективную защиту от местной коррозии исследуемые конструкционные материалы. Поэтому теплообменные трубки из стали марки AISI 439 могут применяться в генераторах промышленных АБХМ при ингибировании рабочего молибдатом лития в сочетании с гидроксидом лития. Для изготовления трубной решетки при этом предпочтительно использовать углеродистую сталь марки Ст.20.

Таблица 1 - Коррозионная стойкость конструкционных материалов в водном растворе бромида лития с ингибиторами коррозии

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Цимбалист А.О., Бараненко А.В., Волкова О.В.

Защита от коррозии – необходимое условие надежности абсорбционных бромистолитиевых преобразователей теплоты // Холодильная техника. -2007.- №7.

2. Волкова О.В. Основные направления создания абсорбционных бромистолитиевых преобразователей теплоты нового поколения: Дис. д-ра техн. наук. 05.04.03. СПб., 2005.



Pages:   || 2 | 3 | 4 | 5 |
Похожие работы:

«PIC Роттердамская конвенция Роттердамская (PIC) конвенция Всемирное соглашение по контролю за международной торговлей отдельными опасными химическими веществами •••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••• Гамбург 2003 Авторы выражают благодарность тресту Rausing и организации Novib за поддержку деятельности PAN Германии, связанной с Роттердамской (PIC) конвенцией, Стокгольмской (POPs) конвенцией и кодексом ФАО Pestizid Aktions-Netzwerk e.V. (PAN Germany) Nernstweg 32, D-22765...»

«Научно-практическая конференция Шаг в будущее Секция: естественнонаучная. Тема: Исследование мороженого Автор: Амельченко В.С. 10А класс Руководитель: Петайкина В.Е. Учитель химии 2011год Оглавление Введение 1.Теоретическая часть 1.1 История мороженого 1.2 Состав мороженого 1.3 Виды мороженого 1.4 Процесс производство мороженого 1.5 Польза и вред мороженого 2. Практическая часть 2.1 Проведение социологического опроса и дегустация мороженого. 2.2 Изучение состава изучаемого мороженого и...»

«Российская академия наук Институт химии растворов РАН Ивановский государственный химико-технологический университет Российский фонд фундаментальных исследований Российское химическое общество им. Д.И. Менделеева XI МЕЖДУНАРОДНАЯ КОНФЕРЕНЦИЯ ПРОБЛЕМЫ СОЛЬВАТАЦИИ И КОМПЛЕКСООБРАЗОВАНИЯ В РАСТВОРАХ и VI КОНФЕРЕНЦИЯ МОЛОДЫХ УЧЕНЫХ ТЕОРЕТИЧЕСКАЯ И ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНАЯ ХИМИЯ ЖИДКОФАЗНЫХ СИСТЕМ (КРЕСТОВСКИЕ ЧТЕНИЯ) Конференция посвящена 80-летию со дня рождения члена-корреспондента РАН Крестова Г.А....»

«0 НАУЧНОЕ СООБЩЕСТВО СТУДЕНТОВ XXI СТОЛЕТИЯ. ЕСТЕСТВЕННЫЕ НАУКИ Электронный сборник статей по материалам XVIII студенческой международной заочной научно-практической конференции №4 (18) Апрель 2014 г. Издается с сентября 2012 года Новосибирск 2014 УДК 50 ББК 2 Н 34 Председатель редколлегии: Дмитриева Наталья Витальевна — д-р психол. наук, канд. мед. наук, проф., академик Международной академии наук педагогического образования, врач-психотерапевт, член профессиональной психотерапевтической...»

«Федеральное государственное бюджетное учреждение наук и Институт общей и неорганической химии им. Н.С. Курнакова РАН Научно-образовательный центр по общей и неорганической химии Совет молодых ученых ИОНХ РАН II КОНФЕРЕНЦИЯ МОЛОДЫХ УЧЕНЫХ ПО ОБЩЕЙ И НЕОРГАНИЧЕСКОЙ ХИМИИ 17 – 19 апреля 2012 года г. Москва ТЕЗИСЫ ДОКЛАДОВ Москва, 2012 г. Цели конференции повышение результативности участия молодых ученых, аспирантов и студентов в научно-исследовательской деятельности; выявление и поддержка...»

«II Всероссийская конференция Химия и технология растительных веществ, Казань, 24–27 июня 2002 г ––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––– ПОЛИФУНКЦИОНАЛЬНЫЕ ТЕРПЕНОВЫЕ ПРОИЗВОДНЫЕ – ПЕРСПЕКТИВНЫЕ ХИРАЛЬНЫЕ ЛИГАНДЫ И СИНТОНЫ* А.В.Кучин Институт химии Коми научного центра УРО РАН, Сыктывкар, kav.chemi@ksc.komisc.ru Асимметрический синтез стал одним из наиболее важных инструментов в органической химии. Для синтеза многих оптически...»

«Федеральное агентство по образованию ГОУ ВПО Сибирский государственный технологический университет Лесной и химический комплексы – проблемы и решения Всероссийская научно-практическая конференция 15-16 ноября 2007 г. Сборник статей по матери алам конференции Том 3 Красноярск 2007 УДК 630.643 Л 505 Лесной и химический комплексы – проблемы и решения. Сборник статей по материалам Всероссийской научно -практической конференции. Том 3 – Красноярск: СибГТУ, 2007. - 408 с. Редакционная коллегия:...»

«БЕЛОРУССКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ИНФОРМАТИКИ И РАДИОЭЛЕКТРОНИКИ Сборник материалов 48-ой НАУЧНОЙ КОНФЕРЕНЦИИ АСПИРАНТОВ, МАГИСТРАНТОВ И СТУДЕНТОВ МОДЕЛИРОВАНИЕ, КОМПЬЮТЕРНОЕ ПРОЕКТИРОВАНИЕ И ТЕХНОЛОГИЯ ПРОИЗВОДСТВА ЭЛЕКТРОННЫХ СРЕДСТВ 7 – 11 мая 2012 года МИНСК БГУИР 2012 48-я научная конференция аспирантов, магистрантов и студентов БГУИР, 2012 г. Редакционная коллегия сборника Батура М.П. ректор университета, д-р техн. наук, профессор Кузнецов А.П. – проректор по научной работе, д-р...»

«Республиканское научно-исследовательское унитарное предприятие Бел НИЦ Экология ПЕСТИЦИДЫ в Республике Беларусь: ИНВЕНТАРИЗАЦИЯ, МОНИТОРИНГ, ОЦЕНКА ВОЗДЕЙСТВИЯ НА ОКРУЖАЮЩУЮ СРЕДУ Минск, Бел НИЦ Экология 2011   УДК 502/504.5 (476) (041) Кузьмин,С.И., Савастенко, А.А. Пестициды в Республике Беларусь: инвентаризация, мониторинг, оценка воздействия на окружающую среду / С.И. Кузьмин, А.А. Савастенко. Под общей редакцией В.М. Федени. – Минск, Бел НИЦ Экология. – 2011. – 84 с. ISBN 978-985-6542-71-1...»

«IX МЕЖДУНАРОДНАЯ КОНФЕРЕНЦИЯ СТУДЕНТОВ И МОЛОДЫХ УЧЕНЫХ 636 ПЕРСПЕКТИВЫ РАЗВИТИЯ ФУНДАМЕНТАЛЬНЫХ НАУК ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПАРАМЕТРОВ МАТЕМАТИЧЕСКОГО МОДЕЛИРОВАНИЯ ПЕРЕНОСА ХИМИЧЕСКИХ ЗАГРЯЗНЕНИЙ ОТ ТОЧЕЧНОГО ИСТОЧНИКА Е. А. Покровская Научный руководитель : доцент, к. ф.-м. н. Н.К. Рыжакова Томский политехнический университет, Россия, г.Томск, пр. Ленина, 30, 634050 E-mail: 082009_step@mail.ru DETERMINATION OF THE PARAMETERS OF MATHEMATICAL MODELING OF THE TRANSFER OF CHEMICAL POLLUTION FROM POINT...»

«Полная исследовательская публикация Тематический раздел: Физико-химические исследования. Регистрационный код публикации: 10-19-1-32 Подраздел: Коллоидная химия. Публикация доступна для обсуждения в рамках функционирования постоянно действующей интернет-конференции “Бутлеровские чтения”. http://butlerov.com/readings/ УДК: 546.831:621.3.014. Поступила в редакцию 23 февраля 2010 г. Исследование временных реологических рядов эволюционирующих оксигидратных гелей кремния Сухарев Юрий Иванович,...»

«РОССИЙСКАЯ АКАДЕМИЯ НАУК УРАЛЬСКОЕ ОТДЕЛЕНИЕ Учреждение Российской Академии Наук Институт геологии и геохимии имени академика А.Н. Заварицкого Уральская секция Научного Совета по проблемам металлогении и рудообразования Уральский петрографический совет Горнопромышленная ассоциация Урала V УРАЛЬСКИЙ ГОРНОПРОМЫШЛЕННЫЙ ФОРУМ КОЛЧЕДАННЫЕ МЕСТОРОЖДЕНИЯ – ГЕОЛОГИЯ, ПОИСКИ, ДОБЫЧА И ПЕРЕРАБОТКА РУД 1-5 октября 2013 МАТЕРИАЛЫ ВСЕРОССИЙСКОЙ НАУЧНОЙ КОНФЕРЕНЦИИ V Чтения памяти С.Н. Иванова Екатеринбург...»

«Геополитика и экогеодинамика Раздел VI. регионов. 2009. Т. 5. Вып.1. С. 107- 108 ХРОНИКИ (КОНФЕРЕНЦИИ, СЕМИНАРЫ, СИМПОЗИУМЫ) МЕЖДУНАРОДНАЯ НАУЧНАЯ КОНФЕРЕНЦИЯ НООСФЕРОЛОГИЯ: НАУКА, ОБРАЗОВАНИЕ, ПРАКТИКА. NOUS 2008 Научная Конференция проходила в Симферополе с 27 по 29 мая 2008 года и была посвящена 145-летию со дня рождения В. И. Вернадского. Этот международный форум был организован Таврическим национальным университетом имени В. И. Вернадского при поддержке Фонда им. В.И. Вернадского К.А....»

«МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ, МОЛОДЕЖИ И СПОРТА УКРАИНЫ. ДОНЕЦКИЙ НАЦИОНАЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ НАУЧНАЯ БИБЛИОТЕКА СПРАВОЧНО-БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ ОТДЕЛ МЕТОДИКА ПРЕПОДАВАНИЯ ХИМИИ И БИОЛОГИИ В ВЫСШЕЙ ШКОЛЕ (Письменная справка) Донецк-2012 Справка составлена по заявке кафедры биохимии. В нее включены книги, статьи из периодических изданий, научных сборников, материалы конференций, авторефераты диссертаций на русском и украинском языках за 2000-2012 гг. При отборе материала были использованы...»

«Бюллетень новых поступлений медицинской литературы в библиотеку ВГМУ в ноябре 2011 г. ЕСТЕСТВЕННЫЕ НАУКИ Биохимия. Краткий курс с упражнениями и задачами:учеб. пособие для 57 Б 638 вузов/под ред. Е.С. Северина, А.Я. Николаева.-3-е изд., испр.-М.:ГЭОТАРМедиа,2005.-441, [4] с.:ил.-(XXI век). Кол-во экз.: 1 МЕДИЦИНА Плавинский, С.Л. Введение в биостатистику для медиков/С.Л. Плавинский.П 37 Открытый институт здоровья.-М.:Новатор,2011.-584 с.:табл. Кол-во экз.: 2 Инновационные технологии в высшем...»

«различный тип микростроения – переходный между псевдоглобулярным и губчатым, и доменоподобный, соответственно. Литература: 1. Рычагов С.Н., Давлетбаев Р.Г., Ковина О.В. Проблемы геохимии эндогенных процессов и окружающей среды: Материалы всероссийской научной конференции (с участием иностранных ученых). Иркутск: Изд-во Института Географии им. В.Б. Сочавы СО РАН, 2007. Т. 3. С. 103-108. ОСОБЕННОСТИ РАЗМОКАЕМОСТИ ГРУНТОВ В РАЗЛИЧНЫХ КЛИМАТИЧЕСКИХ ЗОНАХ ПРИ ГИПЕРГЕНЕЗЕ Чжан Цзе Российский...»

«МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования НАЦИОНАЛЬНЫЙ ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ТОМСКИЙ ПОЛИТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ В СОВРЕМЕННОЙ НАУКЕ И ТЕХНИКЕ Сборник научных трудов III Международной научно-технической конференции молодых ученых, аспирантов и студентов Высокие технологии в современной наук е и технике ВТСНТ - 2014 26–28 марта 2014 г. Томск 2014 УДК 62.001.5(063) ББК...»

«МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ ГОСУДАРСТВЕННОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ МОРДОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ им. Н. П. ОГАРЕВА БИОЛОГИЯ: ТЕОРИЯ, ПРАКТИКА, ЭКСПЕРИМЕНТ СБОРНИК МАТЕРИАЛОВ МЕЖДУНАРОДНОЙ НАУЧНОЙ КОНФЕРЕНЦИИ, посвященной 100-летию со дня рождения доктора биологических наук, профессора, основателя кафедры биохимии ГОУВПО Мордовский государственный университет им. Н. П. ОГАРЕВА Е. В....»

«Четвертая международная конференция из серии Наука и бизнес Нанобио- и другие новые и перспективные биотехнологии 15 – 18 октября 2007 года Пущино, Центр биологических исследований Российской Академии наук, Московская область, Россия Первое информационное сообщение Наука и высокие технологии открыли широкие ворота в наномир. Одно из самых перспективных направлений развития науки и техники - нанотехнология, уже готово проникнуть во все сферы деятельности человека, кардинально изменить...»

«ОБЩЕРОССИЙСКАЯ ОБЩЕСТВЕННАЯ ОРГАНИЗАЦИЯ РОССИЙСКОЕ ХИМИЧЕСКОЕ ОБЩЕСТВО им. Д. И. МЕНДЕЛЕЕВА D. MENDELEYEV CHEMICAL SOCIETY of RUSSIA 105005 Москва, Лефортовский пер. 8, стр.1 Тел., факс: + 7 (495) 632 18 06, e-mail: rho@legion-net.ru, http//www.chemsoc.ru Ежегодная конференция РХО им. Д. И. Менделеева: ХИМИЧЕСКАЯ ТЕХНОЛОГИЯ И БИОТЕХНОЛОГИЯ НОВЫХ МАТЕРИАЛОВ И ПРОДУКТОВ № 2805-1-АЦ от 28 мая 2012г. О проведении конференции Химические технологии и биотехнологии новых материалов и продуктов...»









 
2014 www.konferenciya.seluk.ru - «Бесплатная электронная библиотека - Конференции, лекции»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.