WWW.KONFERENCIYA.SELUK.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА - Конференции, лекции

 

Pages:     | 1 |   ...   | 2 | 3 || 5 | 6 |

«В сборнике публикуются материалы докладов студентов, аспирантов, молодых ученых и сотрудников Политехнического университета, вузов Санкт-Петербурга, России, СНГ, а также учреждений ...»

-- [ Страница 4 ] --

Нами предлагается разместить в не использующем пролете водосливной плотины РПС лестничного типа (рис. 1). Данная конструкция представлена в [1]. Для проектирования рыбохода лестничного типа необходимо определить расходы через донное и поверхностное вплывные отверстия, количество ступеней подъема, привлекающие и бросковые скорости для пропуска форели через них. Для выполнения расчетов используется методика, изложенная в литературе [1].

Расход воды через донное вплывное отверстие определяем по формуле:

где – коэффициент расхода донного отверстия (определяем по [2]: = 0,6); – площадь сечения отверстия; Z – разность горизонтов между смежными бассейнами (высота перепадов); 0 – скорость в сечении бассейна перед отверстием (0 сн).

Отсюда расход донного отверстия равен:

Расход воды через поверхностное вплывное отверстие определяем по формуле:

где m – коэффициент расхода поверхностного отверстия (определяем по [2]: m = 0,5); H – высота переливающего слоя воды над порогом отверстия (принимается 0,1-0,2 м); b – ширина вплывного отверстия.

Расход поверхностного отверстия равен:

На основании полученных результатов предлагается конструкция лестничного РПС состоящего из трех ступеней подъема, общей длинной 11 м, шириной 3 м. В этом случае напор 1,75 м может быть преодолен проходящей рыбой при разности горизонтов между смежными бассейнами в 0,6 м. При этом площадь сечения донного вплывного отверстия равна 0,56 м2, поверхностного 0,48 м2.

1. Гидроэлектростанции малой мощности: Учеб. Пособие / Под ред. В.В. Елистратова. СПб.: Изд-во Политехн. ун-та. 2005. 432 с.

2. Чугаев Р.Р. Гидравлика. Л.: Энергия. 1975. 600 с.

3. Шкура В.Н. Рыбопропускные сооружения. Ч. 1. М.: Изд-во «Рома». 1999. 380 с.

УДК 621:662.

ИССЛЕДОВАНИЕ РАБОТЫ ГЕЛИОСИСТЕМЫ ГОРЯЧЕГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ

ЖИЛОГО КОРПУСА В ПОСЕЛКЕ НОВОМИХАЙЛОВСКИЙ

Цель работы – исследование системы горячего водоснабжения поселка Новомихайловский для обеспечения нужд отдыхающих.

Для горячего водоснабжения жилого корпуса, расположенного на учебнооздоровительной базе «Политехник» в поселке Новомихайловский Туапсинского района (44°14 с.ш., 38°51 в.д.) используется система из 64 гелиоколлекторов Система наклонена под углом 32° к горизонту (среднее значение, так как для различных коллекторов оно колеблется от 30° до 34°) и повернута на 37° на юго-восток относительно южного направления (рис. 1).

Гелиосистема разбита на 4 контура по 16 панелей 5 в каждом, соединенных с двумя баками-аккумуляторами 3 объемом по 4 м3 и расположенных выше верхней отметки солнечного коллектора. Каждое утро баки 3 заполняются холодной водой (по 3 м3 в каждый), которая, нагреваясь, циркулирует в течение дня между баками 3 и коллекторами 5 за счет термосифонного эффекта. Вода становится доступна потребителю 1 в 17 часов при включении подающего насоса.

Для определения энергетических характеристик в ходе исследования были измерены следующие параметры: плотность солнечного излучения для горизонтальной и наклонной поверхности, температура воды на входе и выходе баков-аккумуляторов 3. Измерения проводились с 4 по 16 июля 2011 года ежедневно с 7:00 до 19:30 в этом интервале каждые минут. В остальное время измерения не проводились так как коллекторы находились в тени.

Рис. 1. Трехмерная модель гелиосистемы, обеспечивающей горячее водоснабжение жилого корпуса:

1 – жилой корпус, 2 – трубопроводы холодной воды, 3 – баки-аккумуляторы, 4 – трубопроводы горячей воды, 5 – гелиоколлекторы, 6 – опорная конструкция гелиосистемы Поступление полного солнечного излучения на горизонтальную и наклонную поверхности измерялось с помощью пиранометра.

На рис. 2 представлен график поступления солнечного излучения для наиболее ясного дня из наблюдаемого периода.

Рис. 2. Плотность солнечного излучения, поступающего в день с максимальным приходом удельной энергии СИ в наблюдаемый период По данным натурных наблюдений был рассчитан КПД для данной гелиосистемы:

где Q – полезная энергия (энергия, запасенная водой), Дж; W – затраченная энергия (энергия, пришедшая на поверхность солнечных коллекторов), Дж.

С учетом тепловых потерь на тракте до потребителя средний за измеряемый период КПД равен 11,74%. В связи с таким низким показателем КПД было обследовано состояние отдельных ее элементов. И по результатам обследования руководству базы были даны рекомендации по повышению эффективности гелиосистемы:

создать теплоизоляцию и улучшить герметичность труб горячей воды 4 с целью уменьшения тепловых потерь, очищать поверхность коллекторов 3 и спилить затеняющие ее деревья с целью увеличения количества поступающего на коллекторы солнечного излучения.

УДК 621.

НЕОБХОДИМОСТЬ ВОССТАНОВЛЕНИЯ И РЕКОНСТРУКЦИИ КУРУМКАНСКОЙ МГЭС

ДЛЯ ПОВЫШЕНИЯ ЭНЕРГОУСТОЙЧИВОСТИ КУРУМКАНСКОГО РАЙОНА

Цель работы: восстановление и реконструкция Курумканской малой ГЭС (МГЭС) с целью создания для населенных пунктов Курумканского района Республики Бурятия надежного электроснабжения за счет местного энергоисточника, неоднократно рассматривался руководством Республики и района.

В настоящее время определен гидроэнергетический потенциал р. Верхний Курумкан и существует необходимость восстановления, реконструкции и увеличения мощности Курумканского гидроузла для стабилизации энергоснабжения населенных пунктов района, снижения расхода бюджетных средств на оплату электроэнергии, потребляемой объектами соцкультбыта, и улучшения снабжения энергией предприятий лесного и агропромышленного комплексов;



В то же время многочисленные притоки реки Баргузин, расположенные на территории Курумканского района, в том числе приток Верхний Курумкан, располагают значительным энергетическим потенциалом, который превышает 20 МВт. В сложившихся условиях энергоснабжения населенных пунктов принято решение о восстановлении и реконструкции гидротехнических сооружений Курумканской МГЭС с увеличением установленной мощности.

Река Верхний Курумкан имеет площадь водосбора до сооружений МГЭС 156 км 2.

Исходной информацией для расчетов являлось распределение стока р. Верхний Курумкан по месяцам для характерных по водности годам (табл. 1) и установленный режим использования стока реки при принятой двухступенчатой схеме гидроузла, которая обеспечивает максимальную выработку электроэнергии.

IV V VI VII VIII IX X XI XII I II III

обеспеченность Сток, м3/с Напор брутто на агрегатах МГЭС определялись как разности отметок уровней воды плотинного водозабора и водопримника 2-ой ступени и составили 38 м. Суммарные потери напора на участках деривации приняты постоянными в течение года и равными 3,0 м при максимальном расчетном расходе с учетом дополнительных потерь на узлах подвода воды от магистральных водоводов непосредственно к гидроагрегатам.

Мощность МГЭС и выработка электроэнергии. Производительность каждой ступени гидроэлектростанции определяется двумя основными показателями – генерируемой мощностью и выработкой электроэнергии.

В общем виде генерируемая мощность гидроузла определяется следующим образом:

где Nср – мощность, кВт; Q – расход воды, поступающей на агрегаты ГЭС, м3/с; Н – рабочий напор с учетом потерь статического давления в напорном трубопроводе, напор нетто, м; т, г – коэффициенты полезного действия турбины и генератора.

Годовая выработка энергии (Эгод.):

где – коэффициент учитывающий время работы гидроагрегатов в течение года.

Эффективное время работы гидроагрегатов:

где 8760 – годовой фонд времени, час.

Согласно выше представленных расчетов при рабочем напоре 35,0 м и расходах воды от 0,8 до 2,8 м3/с приняты к установке три гидроагрегата типа ГА4 с радиально-осевой турбиной РО55-40 установленной мощностью 250 кВт каждый. Технические характеристики гидроагрегата типа ГА4 с радиально-осевой турбиной представлены в табл. 2.

Анализ гидрологических данных и результатов водноэнергетических расчетов показывает, что сток р. Верхний Курумкан в многоводный и средний по водности годы (с июня по октябрь) позволяет работать гидроагрегатам практически при полной их нагрузке с выдачей максимальной мощности. Выработка электроэнергии за этот период составляет 62,5-67,9% годовой выработки в зависимости от водности года.

В результате обобщения материалов, изучения гидрологического режима реки Верхний Курумкан и обследования сохранившихся сооружений МГЭС по согласованию с администрацией района намечено восстановление гидроузла в составе двух ступеней каскада установленной мощностью 1,5 МВт.

Исходя из функционального назначения сооружений, в состав первой ступени каскада гидроузла входят: низконапорная водосливная бетонная плотина с водозабором; деривация – металлический напорный водовод; здание МГЭС с пристанционной площадкой.

Себестоимость выработки 1 кВтч электроэнергии при вводе в эксплуатацию всего комплекса основных гидротехнических сооружений Курумканской ГЭС на основании предварительных расчтов составляет 0,4 руб., что в 4,5-5 раз меньше, чем текущий тариф на отпуск электроэнергии Северными электрическими сетями ОАО «Бурятэнерго».

Технико-экономическое обоснование проекта, реконструкция Курумканского гидроузла с увеличением его мощности позволит в ближайшие годы принять решение о начале строительства данного объекта.

УДК 621.

АНАЛИЗ ТЕХНИЧЕСКИХ РЕШЕНИЙ В ОТЕЧЕСТВЕННОЙ И ЗАРУБЕЖНОЙ

ПРАКТИКЕ ГИДРОЭНЕРГЕТИЧЕСКОГО СТРОИТЕЛЬСТВА

Цель работы: изучение зарубежного и отечественного опыта технологий сооружения объектов гидроэнергетики методом горной проходки.

В связи с достигнутыми успехами производства горнопроходческих работ вс чаще в практике гидростроения стали внедряться подземные здания ГЭС. Такие проектные решения реализованы на каскаде ГЭС на реке Сантьяго, Мексика.

Современные горнопроходческие комплексы позволяют достичь высоких интенсивностей туннельной проходки, выполняя как выемку скалы, так и установку несущей обделки. Наиболее эффективно использование такого оборудования при проходке длинных деривационных туннелей ГЭС, например, туннеля для ГЭС Los Caracoles (рис. 1) длиной 1400 м и диаметром 5,5 м с помощью специального горнопроходческого комплекса «Джумба».

В России самой крупной подземной ГЭС является Колымская (рис. 2) установленной мощностью 900 МВт, машинный зал которой оборудован пятью гидроагрегатами. Подземная выработка под здание ГЭС имеет длину 130 м, пролт 20 м и высоту 40 м. Однако применение подземного зала влечт за собой необходимость строительства целого комплекса подземных сооружений: подводящих и отводящих гидравлических туннелей, транспортных туннелей, вентиляционных и кабельных шахт.

Для достижения высоких интенсивностей проходки туннелей иногда используют горнопроходческие комплексы «Роббинс» (рис. 3), которые внешне похожи на железнодорожный состав. Такой комплекс выполняет весь состав горнопроходческих работ:





от разработки скальной породы, до установки железобетонной облицовки. В отечественной практике гидротехнического строительства такой комплекс применялся для проходки деривационного туннеля Ирганайской ГЭС. При сооружении этого туннеля диаметром 8,5 м и длиной 5,2 км достигались интенсивности проходки до 153 м в месяц.

При высоких напорах и скоростях водного потока возникает необходимость сооружения стальной облицовки в гидротехнических туннелях. Провозка и установка обечаек стального трубопровода внутри туннелей является весьма трудомкой процедурой.

Использование высокопроизводительной техники от ведущих мировых производителей:

канадская фирма "Lovat Inc", японские – "Mitsui Miike Machinery Co", "Kawasaki Heavy Industries Ltd", "Saga Cogio", "TADANO LTD" финская "Sandvik mining and construction", итальянские "Seli", "Cifa S.p.A.", "DIECE SRL" шведская "Atlas Copco", немецкие фирмы "Herrenknecht", "Wirth", "Putzmeister", "Schoma", "Eickhoff Corporation", американская "The Robbins Company" позволяет значительно эффективнее вести проходку горных выработок независимо от сложности геологических условий.

На Саяно-Шушенской ГЭС завершились работы по сооружению второй очереди берегового водосброса, расположенного на правобережном склоне створа. Один из двух водосбросных туннелей был введн в эксплуатацию уже весной. Общий объем уложенного бетона составляет 600 тыс. м3. Пять водобойных колодцев гасят энергию водного потока, скорости которого составляют 4000 м3/с при пятиступенчатом перепаде, составляющим более 200 м. Береговой водосброс предназначен для пропуска экстремальных паводков и паводков редкой повторяемости. В случае прохождения рядовых паводков эксплуатация водосброса не предполагается.

Минимизации рисков и обеспечение снижения себестоимости строительства требуют проведения детальных изыскательских работ, позволяющих формировать чткую картину горно-геологических условий на стадии технического проектирования.

УДК 621.

АНАЛИЗ ВОЗМОЖНОСТИ ПРИМЕНЕНИЯ ГИБРИДНЫХ УСТАНОВОК ДЛЯ ОСВЕЩЕНИЯ

Одна из основных (и глобальных) проблем человечества – энергетический кризис, который носит структурный характер, определяемый фактором редкости ресурса (при возрастающем спросе на него) и трендом к росту цен ископаемого угле(водо)родного топлива.

Активное потребление нефти, газа, угля отрицательно сказывается на экологическом балансе Земли, тогда как возобновляемые источники вреда не причиняют и восстанавливаются; проблемы сохранения и эффективного использования природных богатств давно рассматриваются уже на правительственном уровне.

Россия имеет огромные площади, расположенные в разных географических зонах, что позволяет получать разные виды ВИЭ, но используется всего 3,4%.

Вот несколько примеров реализации проектов с ветрогенераторами: на Соловецком острове в Белом море (2005 г.; норвежская фирма Troms Kraft); в Калмыкии (2010 г.; чешская фирма Falcon Capital); в Краснодарском крае (2011 г.; при содействии испанской фирмы Ibredrola Renewables). По солнечной энергетике также реализуются только частные инициативы (на Черноморском и Каспийском побережье, на Алтае и др.).

В работе [1]: дается аналитическое описание «тарифа» (аналог тарифа на ЭЭ) при использовании солнечных и ветровых установок и стоимости единицы световой энергии при ВИЭ; показано, что массовое применение ВИЭ, оправданное в системах отопления и кондиционирования, актуально и для электрического освещения (табл. 1).

Приближенные формулы для оценки «тарифа» [1] при использовании солнечных\ветровых установок (Т срок службы, годы) и примеры использования ВИЭ q Cск·(W·S·T)-1, где Cск стоимость, руб., q =(СВУ·Т-1+Сэксп)·W-1, где СВУ стоимость, руб., солнечного коллектора; W годовая ветроустановки; Сэксп годовая стоимость аккумуляция энергии излучения, кВт·ч/м2·год; S регламентных работ, руб./год; W годовая *Экспертная оценка Во многих странах для освещения улиц и загородных магистралей используются светильники на СБ (но в России дальше декоративного освещения дело пока не пошло, одна из причин – в нашем климате мало солнечных дней в году). Целесообразно использование солнечного излучения в сочетании с современными перспективными источниками света – светодиодами. Преимущества таких установок: экологичность, долговечность, пожаро- и электробезопасность; установки с автономным питанием не требуют прокладки кабеля, воздушной линии электроснабжения.

В табл. 2 и 3 (на основе [4]) анализируются два варианта ВИЭ с ветрогенератором (ВГ) и СБ.

Сравнение стоимости Сi, тыс. руб., установок с ВГ и СБ различной мощности Р; стоимость С1 и С2 комплектующих С3,, С4, С5 С1 (или С2)+С3+С4 С1(или С2)+С3+С4+С Ущерб, тыс. руб., при повреждении источника питания Сравнение вариантов ущерба СБ (Р=0,43кВт) ВГ (Р=0,3кВт) СБ (Р=0,13кВт) Таким образом, существование восходящего СКТ в вертикальной щели возможна только в том случае, если теплоемкость процесса теплопередачи в потоке меньше, чем в неподвижном столбе газа.

1. Соковишин Ю.А., Мартыненко О.Г, Свободно-конвективный теплообмен. Справочник. [Текст] / Ю.А. Соковишин, О.Г. Мартыненко. – Минск: Наука и техника, 1982.– 400 с.

УДК

БАРОТРОПНЫЙ СВОБОДНО-КОНВЕКТИВНЫЙ ПОТОК

В ВЕРТИКАЛЬНОМ ВЕНТИЛИРУЕМОМ КАНАЛЕ

Пусть свободно-конвективное течение осуществляется в вертикальной щели, прямоугольнике y, z : 0 y h; 0 z L, h L. Правая грань y = h охлаждена и поддерживается при температуре Tc, меньшей, чем температура Th левой грани y = 0.

Коэффициенты потерь напора на вход, по длине и на выход известны (или допускают правдоподобную оценку); известна также интегральная интенсивность теплообмена (число Стентона St) между свободно-конвективным потоком и стенками щели. Давление на отметке z = 0 равно p0, давление на отметке z = L равно p1, причем p0 > p1. Требуется оценить среднюю скорость в свободно-конвективном течении.

Решение основано на следующих предпосылках.

1. В адиабатной щели СКТ отсутствует. Значит, если считать движение баротропным и заменить условие теплообмена (дифференциальное уравнение энергии) голономным условием баротропности, то v 0, n k ;

2. Расширение газа в СКТ происходит при n < k; если 1 < n < k, то расширение газа с подводом теплоты сопровождается его охлаждением. СКТ неустойчивое. Если же 0 < n < 1, подвод теплоты столь интенсивен, что температура газа по длине щели растет, СКТ устойчиво по всей длине (высоте) щели;

3. Более обще: если равновесному состоянию газа в вертикальном канале отвечает показатель политропы n = n1 > 0, то при всяком значении 0 < n < n1 существует СКТ;

4. В условиях адиабатного равновесия столба газа в щели уравнение равновесия (Эйлера) имеет вид:

где индекс s подчеркивает адиабатность статического состояния газа.

При наличии подвода теплоты уравнение равномерного движения имеет вид:

где индекс n отмечает баротропность подвода теплоты при СКТ. Можно представить себе, что подвод теплоты, создающий мощность подъемной (архимедовой) силы заменяется «распределенным по высоте щели насосом» (источником механической мощности), перемещающим воздух в щели адиабатно.

где hp – напор насоса, создающего адиабатный поток, эквивалентный, по средней скорости, СКТ в обогреваемом канале. Из (p) и (Е) получается: dh p dh f. Иначе, напор насоса затрачивается на (адиабатное) перемещение столба воздуха в щели. При этом:

причем в реальных технических устройствах 1.

5. Поэтому, с погрешностью до членов O(3), скорость на выходе из канала пропорциональна первой степени длины (высоты) канала (щели):

или:

что и доказывает (1).

Усиление достаточного (слабого) условия существования СКТ до необходимого и достаточного, связано с изучением структуры потока. В частности, развитие пограничных слоев (сдвига, подъемной силы), распределение скорости и температурного напора по сечению и по длине канала зависит от условий подвода теплоты к горячей грани. В этом случае вместо голономного условия баротропности необходимо решать (дифференциальное) уравнение теплопередачи.

УДК 543.544-414.

ПРИРОДНЫЕ И ИСКУСТВЕННЫЕ СОРБЕНТЫ В ОЧИСТКЕ ВОДЫ

Цель работы – разработка технологии переработки отходов термопластов в волокнистые материалы, определение областей применения получаемых волокон для очистки воды от нефтепродуктов и ионов металла, а так же воздуха от аэрозолей и пыли.

Создание новых отраслей промышленности, укрупнение городов и вовлечение в среду обитания человека новых синтетических материалов, без учета возможных экологических последствий привело к резкому росту количества отходов. Отходы растут быстрее, чем внедряются безотходные процессы и технологии переработки отходов. Вследствие этого происходит загрязнение водных ресурсов нашей страны [1].

К настоящему времени создано несколько десятков классификационных систем, рассматривающих большей частью подземные воды и служащих основой для понимания взглядов авторов на генезис подземных вод, на то, какие составляющие подземных вод и вообще природных вод главные или более важные. Почти все они создавались гидрогеологами и отражают их пристрастия [2].

Для водоподготовки эти системы имеют опосредованное значение – для сравнительного анализа разных вод в основном в учебных и статистических целях.

Сегодня наиболее употребительны классификационные системы С.А. Щукарева, О.А.

Алкина и Л.А. Кульского. Ниже рассмотрены также системы А.И. Перельмана и фирмы Rohm & Haas («Ром и Хаас», США).

Группа I. Воздействие на взвеси (например, седиментация, осветление во взвешенном слое, осадительное центрифугирование, центробежная сепарация в гидроциклонах, флотация, фильтрование на медленных фильтрах и на скорых фильтрах по безнапорной схеме и др.).

Группа II. Воздействие на коллоидные примеси, в том числе высокомолекулярные соединения и вирусы: коагуляция, флокуляция, электрокоагуляция, электроискровой (разрядный) метод, биохимический распад, адсорбция на высокодисперсных материалах, в том числе глинистых минералах, ионитах, окисление (хлорирование, озонирование), воздействие ультрафиолетовым, излучением, потоками нейтронов и др., ультразвуковая обработка, обработка ионами тяжелых металлов (меди, серебра и др.).

Группа III. Воздействие на растворенные органические вещества и газы: десорбция газов и легколетучих органических соединений путем аэрирования, термической и вакуумной отгонки, адсорбция на активных углях, природных и синтетических ионитах и других высокопористых материалах, экстракция не смешивающимися с водой органическими растворителями, эвапорация (азеотропная отгонка, пароциркуляция), пенная флотация, ректификация, окисление (жидкофазное, радиационное).

Классификация вод по фазово-дисперсному состоянию примесей Гетерогенная система Коллоидно-растворнные Коллоиды и высокомолекулярные соединения, Гомогенная система Молекулярно-растворнные Газы, растворимые в воде, органические вещества, Вещества, диссоциированные Соли, кислоты, основания, придающие воде жесткость, на ионы (электролиты) щелочность и минеральность.

Группа IV. Воздействие на примеси ионогенных неорганических веществ: ионный обмен, электродиализ, реагентная обработка, кристаллизация.

Группа V. Воздействие на воду: дистилляция, вымораживание, экстракция кристаллогидратами или смешивающимися с водой органическими растворителями, магнитная обработка, обратный осмос, напорная фильтрация.

Группа VI. Воздействие на водную систему в целом: закачка в подземные горизонты, в глубины морей, захоронение, сжигание. Эти методы применяются только в том случае, если методы первых пяти групп экономически неприемлемы.

1. Алтуниной Л.К. Искусственные сорбенты очистки воды.

Автореферат. Барнаул, 2001 г.

2. Фоминых И.М. Сорбционная очистка сточных вод от тяжелых металлов материалами на основе кремнистых пород. Диссертация. Екатеринбург, 2006 г.

УДК 66.074.

ИЗУЧЕНИЕ РАБОТЫ ТЕРМО-АДСОРБЦИОННОЙ УСТАНОВКИ

ГЛУБОКОЙ ОСУШКИ

Термо-адсорбционные установки находят широкое применение в различных областях для глубокой осушки газов и жидких неводных сред [1]. Существенным отличием таких установок является попеременно работающие адсорберы, заполненные осушителем, проходящие последовательно стадии адсорбции, нагрева, продувки и охлаждения шихты [2].

В работе изучалась установка, предназначенная для глубокой осушки фреона-22 (общий вид на рис.).

Установка состояла из блока адсорбционной осушки (две колонны диаметром 70 мм и высотой 800 мм), блока осушки охлаждающего продувочного газа (азот I сорт повышенной чистоты), состоящего из двух колонн диаметром 70 мм и высотой 500 мм, а также системы трубопроводов, э/м клапанов и управляющей электроники. Все элементы установки были выполнены располагались на общем несущем Рис. 1. Термо-адсорбционная установка каркасе.

Управление температурным режимом адсорберов осуществлялось при помощи двух термопар, установленных в верхней и нижней частях каждой из колонн. Нагрев сорбционных колонн с цеолитом осуществлялся при помощи трех кольцевых керамических нагревателей общей мощностью по 10 КВт на колонну. Охлаждение колонн до t = 40 °C осуществлялось потоком осушенного до точки росы – 50 °С продувочного газа.

Система управления представляла собой ПИД регулятор температуры [3] входным сигналом которого являлся аналоговый сигнал термопар, а выходным – каскад управления нагревателями колонки. Каскад управления был собран на симисторах и работал по принципу ШИМ регулирования [4]. Вся система управлялась микропроцессором NXP LPC2131 (на ядре ARM7) Код системы написан на С в среде IAR Workbench.

В процессе работы проводился подбор материалов для герметизации фланцевых и резьбовых соединений установки при работе в условиях температур 300-400°С, а также различных моделей э/м клапанов, по показателям герметичности и термоустойчивости.

Наилучшие эксплуатационные характеристики были получены для уплотнений из фторопласта-4, графитированного фторопласта и терморасширенного графита.

В качестве основного осушителя использовали синтетический цеолит марки NaA, а осушителя блока подготовки продувочного газа – силикагель марки КСМГ.

В процессе многоцикловой работы «адсорбция-десорбция» были изучены параметры выхода установки на режим по температуре, получены зависимости между составляющими ПИД регулирования и выходными параметрами системы.

С помощью тепловизора марки Fluke Ti20 были оценены температурные зоны установки и проведены конструктивные доработки по теплоизоляции отдельных элементов.

Установка может быть использована для глубокой осушки воздуха, технологических газов (сварки, инертных атмосфер и т.д.), а также неводных жидких сред (хладоагенты, абсолютные спирты, пропеленты и др.) для получения очень высоких степеней осушки.

1. Фотик Б.С. Очистка и осушка газов. – СПб, Изд-во СПбГТУ, 1997 – 78 с – ил.

2. Кельцев Н.В. Основы сорбционно техники – М.: Химия, 1976 – 512 с., ил 3. Бесекерский В.А., Попов Е.П. Теория систем автоматического регулирования. Издание третье, исправленное. М., Наука, 1975 – 768 с, ил.

4. Солодовников В.В., Коньков В.Г., Суханов В.А., Шевяков О.В. Микропроцессорные автоматические системы регулирования. Основы теории и элементы. – М.: Высшая школа, 1991 – 255 с., ил.

УДК 668.8:547.075.8:549.6:556. А.В.Чечевичкин (6 курс каф. ХТМиСТ, СПб ГТУ (ТУ)), В.Н.Чечевичкин, с.н.с.

ОЧИСТКА ВОДНЫХ РАСТВОРОВ ОТ ОРГАНИЧЕСКИХ ВЕЩЕСТВ

КАТИОННОЙ ПРИРОДЫ КЛИНОПТИЛОЛИТОМ

Органические вещества катионной природы (промышленные красители, катионные СПАВы и др.) являются значительной частью водных загрязнителей [1], а также ценными технологическими продуктами (витамины, пищевые красители и др.).

Природные цеолиты (и в частности клипнонтилолит (КЛ)) являясь сорбентами с регулярной пористой структурой нанометровых размеров, проявляют ярко выраженные ионобменно-ситовые свойства в отношении органических молекул, в особенности катионной природы [2].

В работе для изучения сорбционных процессов на природных цеолитах использовали водорастворимые красители катионной природы: метиленовый голубой (МГ), нейтральный красный и бриллиантовый зеленый. Методика исследования, а также материалы и оборудование были аналогичны описанным нами ранее [3].

Методом последовательной сорбции (многократное воздействие постоянных концентраций красителя) были определены максимально возможные величины предельных значений статической обменной емкости (СОЕ), которые составили для: МГ – 58,9 мг/г, для нейтрального красного – 140,5 мг/г, для бриллиантового зеленого – 59,4 мг/г. Показано, что величина СОЕ зависит от времени контакта и концентрации красителя в растворе.

Десорбция МГ из пористой структуры КЛ может быть ускорена увеличением температуры и изменением полярности десорбирующего растворителя (вода этанол).

Растворы солей не десорбируют МГ при высоких значениях его СОЕ.

Динамическая сорбция МГ на КЛ в условиях многоцикловой работы с перерывом («отдыхом шихты») позволяет значительно увеличить динамическую емкость КЛ.

Динамические кривые в этом случае близки по виду к кривым полученным нами для адсорбции иона аммония на КЛ [4].

Проведенные исследования показали, что сорбционно-десорбционные процессы катионных красителей на КЛ из водных растворов протекают по сложному механизму, существенными моментами которого являются диффузионное торможение в пористой структуре КЛ и сложное гидрофобно-гидрофильное взаимодействие молекул красителя как с поверхностью КЛ, так и между собой внутри его пор.

1. Хаммер М. Технология обработки природных и сточных вод. – Изд-во: Стройиздат, 1979 г. – 400 с.

2. Брек Д. Цеолитовые молекулярные сита. – М. Изд-во: Мир, 1976 г. – 786 с., ил.

3. Румянцева М.Д., Чечевичкин А.В., Ватин Н.И. Сорбционные свойства природного цеолита Бадинского месторождения по водорастворимым красителям. XXXVIII неделя науки СПбГПУ материалы международной НПК, 2009 г, Изд. Политехнического университета СПб, с. 253- 4. Ватин Н.И., Чечевичкин А.В., Чечевичкин В.Н. Сорбционная очистка промышленных высококонцентрированных вод природными цеолитами от иона аммония – СПб, изд. СПбОДЗПП 2007 г. – 35 с.

УДК 541.183:66.071.

ИЗУЧЕНИЕ СОРБЦИОННЫХ СВОЙСТВ ФИЛЬТРУЮЩИХ МАТЕРИАЛОВ ПО ИОНУ Mn

Изучение сорбционно-десорбционных свойств различных фильтрующих материалов в отношении иона Mn2 является актуальной задачей не только с точки зрения очистки различных вод (промстоков, природных, ливневых и т.д.) [1], но и в плане создания современных MnO 2 -катализаторов.

Определены значения статической обменной емкости СОЕ (мг/г) по иону Mn2 для широкого круга сорбционно-фильтрующих материалов, применяющихся в практике водоочистки [2].

Определение СОЕ проводили по стандартной методике, описанной нами ранее [3], а концентрацию иона Mn2 определяли по ГОСТ 4974-72.

Установлено, что значения СОЕ некоторых непористых материалов (кварц, мрамор, керамзит, песчаник) незначительны. Активированные угли (а также шунтит III) имеют достаточно большие значения СОЕ, соизмеримые с таковыми для природных цеолитов (ПЦ). Максимальные значения СОЕ обнаружены для цеолитосодержащих пород с содержанием ПЦ не менее 60% (вес), а также для синтетических цеолитов NaA и NaX и ионообменных смол.

В работе изучались природные цеолиты различных месторождений Сибири, Дальнего Востока и Европейской части России, а также отечественные активированные угли и ионообменные смолы. Na -модифицированные формы ПЦ имеют повышенную на 20-70% СОЕ по сравнению с немодифицированными.

Изучена десорбция иона Mn2 растворами солей Na (5% вес) из изучавшихся в работе материалов после их насыщения из водных растворов.

Установлено, что максимальные количества иона Mn2 наблюдаются при десорбции из Na -форм ПЦ, а также ионообменных смол.

Меньшие количества Mn2 десорбируются из немодифицированных ПЦ, а также синтетических цеолитов. При обработке активированных углей и шуптита III растворами солей Na десорбция иона Mn2 практически отсутствует.

1. Золотова Е.Ф., Асс Г.Ю. Очистка воды от железа, марганца, фтора и сероводорода. – М:

Стройиздат, 1975 г. – 176 с.

2. Клячко В.А., Апельцин И.Э. Очистка природных вод. – М: Стройиздат, 1971 – 579 с., ил.

3. Ватин Н.Н., Чечевичкин А.В., Чечевичкин В.Н. Сорбционная очистка промышленных высококонцентрированных вод природными цеолитами от ионов аммония – СПб: Изд-во СПбОДЗПП.

УДК 628.1:628.112.23:544.

ВЫСОКОЭФФЕКТИВНЫЙ СОРБЦИОННО-КАТАЛИТИЧЕСКИЙ МАТЕРИАЛ

НА ОСНОВЕ Mn 2 -МОДИФИЦИРОВАННОГО ПРИРОДНОГО ЦЕОЛИТА

Получение новых сорбционно-каталитических материалов для очистки вод различных классов, обладающих улучшенными характеристиками, является актуальной задачей.

Природные цеолиты (ПЦ), являясь сорбентами с разнообразными свойствами (ионообменными, ситовыми, каталитическими и др.) находят все более широкое применение в водоочистной практике [1]. Особый интерес представляют Mn 2 -модифицированные формы ПЦ, обладающие высокой каталитической активностью как в водных так и в газовых средах.

Синтез Mn 2 -фазы на поверхности ПЦ (клинонтилолита) осуществляли по технологии окисления сорбированного на матрице ПЦ иона Mn 2 перманганат-ионом [2].

Установлено, что одним из основных факторов образования Mn 2 -фазы на поверхности ПЦ является сорбционная способность его по иону Mn 2.

Предложен механизм образования Mn 2 -фазы на поверхности ПЦ через связи сорбированного Mn 2 -иона в местах локализации катионов внутри крупных полостей алюмосиликатного каркаса, с последующим образованием покрытий криптомеланового типа [3] общего состава Mn 1,8.

Изучено влияние температуры на процесс окисления сорбированного иона Mn перманганат-ионом, которое носит сложный характер, определяемый сорбционнодесорбционным равновесием иона Mn 2 с каркасом ПЦ при различных температурах.

На механическую прочность Mn 2 -покрытий на поверхности частиц ПЦ влияет содержание пластинчато-слоистых минералов (монтморилонит, биотит и др.) 1. Челищев Н.Ф., Беренштейн Б.Г., Володин В.Ф. Цеолиты – новый тип минерального сырья. – М.:

Изд-во «Недра», 1987 г. – 176 с., ил.

2. Тарасевич Ю.Н., Поляков В.Е., Иванов З.Г. Получение и свойства клинонтилолита модифицированного диоксидом марганца. Химия и технология воды, 2008, т. 30, №2, с. 159 – 169.

3. Роде Е.Я. Кислородные соединения марганца. – М.: Изд-во Академии наук СССР, 1952 г. – 395 с., ил.

УДК 627.8:621.634.

ИЗУЧЕНИЕ РАБОТЫ ВОДОВОЗДУШНОГО ЭЖЕКТОРА

С ПОДВИЖНЫМ СОПЛОМ

Водовоздушные эжекторы применяются в различных отраслях народного хозяйства для решения задач перемещения воздушных потоков (аэрация вод различных классов, откачка агрессивных и вредных газов, создание вакуума и др.) [1].

Обеспечение возможности регулировки создаваемого эжектором разряжения, является актуальной задачей [2], одним из путей решения которой может быть применение подвижного сопла.

Для изучения возможностей подхода был разработан, изготовлен и испытан опытный образец эжектора, схема которого представлена на рис. 1.

Исследования проводились на экспериментальной установке, описанной нами ранее [3].

Установлено, что расход рабочей жидкости (воды) нелинейно зависит от входного давления, а зависимость величины создаваемого эжектором разряжения (вакуума) от входного давления практически линейна, за исключением начального участка в области малых давлений (0 0,2 атм.).

Значения величин разрежения создаваемого эжектором и расхода рабочей жидкости не зависят от величины зазора между подвижным соплом и входом цилиндрический канал камеры смешения эжектора для постоянных значений давления на входе.

Расход воздуха, всасываемого эжектором, линейно зависит от величины зазора, однако это изменение слишком мало и позволяет проводить регулировку расхода в пределах не более 10 12 % от среднего расхода воздуха при заданном значении входного давления рабочей жидкости.

Экспериментальный эжектор позволил получать производительность по откачиваемому воздуху не менее 4,5 5,0 м3/час при расходе рабочей жидкости 1,0 м3/час.

1. Неминский М.Л. Применение эжекторов в гидротехнических сооружениях. – М.: Энергоиздат, 1985 – 96 с, ил.

2. Губин М.Ф., Горностаев Ю.Н., Любицкий К.А. Применение эжекторов на гидроэлектростанциях – М.: Энергия, 1971 – 87 с., ил 3. Таллонен Ф.А., Чечевичкин А.В., Чечевичкин В.Н. Изучение характеристик водных эжекторов.

XXXIX неделя науки СПбГПУ Материалы международной конференции 6 – 11 декабря 2010 г, Изд.

Политехнического университета, СПб, с. 260.

УДК 627.8:621.634. Ф.А.Таллонен, А.М.Ткачев (4 курс, каф. ТОЭС), В.Н.Чечевичкин, к.х.н., с.н.с.

ИССЛЕДОВАНИЕ КАВИТАЦИОННЫХ ЯВЛЕНИЙ

В ВОДОВОЗДУШНЫХ ЭЖЕКТОРАХ БЕЗ КАМЕРЫ ВСАСЫВАНИЯ

Водовоздушные эжекторы без камеры всасывания нашли широкое применение благодаря простоте конструкции и небольшой стоимости. Конструктивной особенностью таких эжекторов является боковой ввод всасываемого воздуха в начальную часть цилиндрической камеры смешения, что позволяет использовать моноблочную конструкцию, не требующую соединений и легко выполняемую на простом металлообрабатывающем оборудовании. Недостатком такой конструкции является довольно большой угол конусности диффузора эжектора, а также наличие кавитационных явлений [1].

Изучение работы эжекторов проводили на экспериментальной установке, описанной нами ранее [2]. Эксперименты проводили с эжекторами одинаковых размеров, но различными диаметрами цилиндрической камеры смешения и бокового канала всасывания воздуха.

Установлено, что увеличение диаметра камеры смешения увеличивает производительность эжектора по отсасываемому воздуху.

Для исследованных эжекторов обнаружены кавитационные явления в области размеров (диаметра) камеры смешения 2,6 3,6 мм, которые отсутствовали для эжекторов с большими и меньшими значениями этой величины. Кавитационные явления заключались в появлении пульсаций переменной частоты и амплитуды входного давления и разряжения, создаваемого эжектором, а также резких скачков этих величин.

Обнаружен гистерезис хода кривых зависимостей величины разряжения от расхода рабочей жидкости. При этом наблюдается резкий скачок величины разряжения (при постоянном расходе) составляющий 15-30% от максимального значения величины разряжения, создаваемого эжектором. Величина пульсаций входного давления, а также их частота максимальны для скачка ветви увеличения расхода, в то время как максимум амплитуды пульсаций разряжения несколько сдвинут в сторону меньших расходов. После скачка пульсации давления и разряжения полностью исчезают и зависимости этих параметров линейны при дальнейшем увеличении расхода.

Увеличение диаметра бокового канала всасывания в 2,1 раза не вызвало появления кавитационных явлений, однако снизило в 1,9 раза максимальное разряжение, создаваемое эжектором.

1. Губин М.Ф., Горностаев Ю.Н., Любицкий К.А. Применение эжекторов на гидроэлектростанциях. – М.: Энергия, 1971 – 87 с., ил.

2. Таллонен Ф.А., Чечевичкин А.В., Чечевичкин В.Н. Изучение характеристик водных эжекторов.

XXXIX неделя науки СПбГПУ Материалы международной конференции 6 – 11 декабря 2010 г, Изд.

Политехнического университета, СПб, с. 260.

УДК 628.339:66.08.1. Е.С.Шилова (6 курс, каф. ИМСТ СПбГТИ (ТУ)), В.Н.Чечевичкин, к.х.н, с.н.с.

ИЗУЧЕНИЕ ВОЗМОЖНОСТЕЙ ГЛУБОКОЙ ДООЧИСТКИ ВОДЫ ГОРОДСКОЙ СЕТИ

ХВС УГЛЕРОДНЫМИ АДСОРБЕНТАМИ

Для получения высококачественной питьевой воды ( в т.ч. для розлива) необходимо в соответствии с нормами Сан Пин иметь показатель качества по величине перманганатной окисляемости не менее 2,0 мг О2/л. Этот показатель является совокупным и отражает содержание всех компонентов (в основном органических веществ), которые окисляются раствором перманганатом калия.

Для очистки вод питьевого класса от органических и хлорорганических веществ традиционно используются сорбционные фильтры с активированным углм [1, 2].

В работе изучались три марки промышленных углей отечественного производства (БАУ-А, АГ-3, СКТ-6), а также экспериментальные фильтрующие элементы на основе активированной углеродной ткани АУТ-М. Сравнение эффективности очистки воды различными сорбционными материалами проводили по величине перманганатной окисляемости воды, которую определяли в отобранных пробах по методике ИСО 4151- непосредственно в день проведения эксперимента.

Установлено, что для всех марок углей наблюдается увеличение эффективности очистки при уменьшении скорости прохождения воды через сорбционную загрузку, причем наилучшие результаты были получены на угле БАУ-А. Фильтрование воды только через слой АУТ-М не позволяет эффективно очищать воду, даже при значительном снижении скорости потока.

Наилучшие результаты были получены при фильтровании воды через комбинированную загрузку: активированный уголь-АУТ-М. Максимальная эффективность очистки наблюдалась для комбинации БАУ-А-АУТ-М.

Для получения высококачественной питьевой воды (с чистой по показателю перманганатной окисляемости менее 2,0 мг О2/л) может быть рекомендована очистка на комбинированной фильтрующей загрузке БАУ-А-АУТ-М с линейными скоростями потока воды не более 2-3 м/час.

1. Смирнов А.Д. Сорбционная очистка воды. – Л: Химия,1982-168 с, ил.

2. Кипле Х., Бадер Э. Активные угли и их промышленное применение. (Пер. с нем.) – Л.: Химия, 1984-216 с, ил.

УДК 66.021. О.С.Дмитриева (асп. КНИТУ), А.В.Дмитриев, к.т.н., н.с. ФГБОУ ВПО «КНИТУ»

ПЕРСПЕКТИВЫ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ ВИХРЕВЫХ КАМЕР

В СИСТЕМАХ ОБОРОТНОГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ

Системы промышленного водоснабжения предназначены обеспечивать подачу воды на производство в требуемых количествах и соответствующего качества. По данным государственного учета использования воды промышленностью Российской Федерации расходуется в год примерно 40 км3 свежей воды, что составляет 50% общего количества, забираемого для нужд народного хозяйства из источников водоснабжения [1]. Однако вода становится чрезмерно дорогой из-за увеличения ее поставок, а также расходов водоотведения, из-за небывалой летней жары прошлых лет произошло обмеление многочисленных рек, что привело к значительному росту цен на электроэнергию.

Потребление свежей воды в промышленности в значительной мере может быть уменьшено за счет использования систем оборотного водоснабжения. Так, например, использование оборотной воды на предприятиях теплоэнергетической, химической, нефтеперерабатывающей и металлургической отраслей промышленности составляет от 60 до 96% от общего водопотребления. Как показывает практика, наиболее широко применяющиеся аппараты – градирни в летний период работают с перегрузкой, не обеспечивая необходимое охлаждение. Осложняет проблему тот факт, что большинство из них построены десятилетия назад и в настоящее время морально и физически устарели.

Кроме того, работа градирен оказывает негативное воздействие на окружающую среду, такие как унос капельной влаги, выброс вредных веществ, паровой факел, шум, и еще более осложняется по мере роста производительности этих сооружений и их числа на промышленной площадке.

Возможным способом решения данной проблемы является использование вихревых камер с разбрызгивающим устройством [2] для охлаждения оборотной воды. Принцип работы следующий. Проходя через лопаточный тангенциальный завихритель, воздух приобретает вращательное движение. Вращаясь, воздушный поток перемещается к центру аппарата и удаляется через патрубок. Оборотная вода поступает в аппарат через патрубок, расположенный в нижней части аппарата. Попадая на разбрызгивающее устройство, вода отбрасывается в разных направлениях, образуется объемный факел распыла. Кроме того, потоком воздуха вода дробится на капли, которые вовлекаются в совместное вращательное движение. Такой характер взаимодействия воздуха и капель воды приводит к образованию в рабочей зоне вихревой камеры мелкодисперсного вращающегося капельного слоя, что увеличивает площадь контакта фаз, интенсивность тепло- и массообмена.

С целью оценки эффективности охлаждения воды потоком воздуха в вихревой камере были выполнены теоретические исследования механизмов взаимодействия фаз. Результаты расчетов показали, что эффективность охлаждения в вихревой камере снижается с уменьшением расхода воздуха, поскольку движущая сила процесса теплопередачи стремится к нулю, процесс охлаждения воды замедляется. Следует отметить, что существенное снижение эффективности наблюдается при соотношении массовых расходов фаз более 0,2.

При изменении температуры воздуха на входе в аппарат доля испарения меняется менее чем на 0,1%, так как время контакта почти не зависит от этого параметра. Доля испарившейся воды уменьшается с ростом начальной температуры воздуха, вследствие снижения движущей силы процесса массопередачи при увеличении равновесного влагосодержания.

Таким образом, оборотная вода поступает в аппарат в виде капель, равномерно покрывая всю рабочую зону, что исключает возможность проскока воздуха без контакта с водой и тем самым увеличивает эффективность охлаждения оборотной воды промышленных установок. Основными достоинствами вихревых камер являются большая пропускная способность по воздуху, а также сравнительно низкое гидравлическое сопротивление, исключен унос капельной влаги, что значительно улучшит экологическую ситуацию промышленных и прилегающих к ним районов, сокращение общего объема циркуляционной воды приводит к снижению эксплуатационных затрат на электроэнергию и химическую подготовку оборотной воды.

Работа выполнена при финансовой поддержке гранта президента РФ.

1. Пономаренко, В. С. Градирни промышленных и энергетических предприятий: справочное пособие / В. С. Пономаренко, Ю. И. Арефьев. – М. : Энергоатомиздат, 1998. – 376 с. : ил.

2. Пат. 89000 Российская Федерация, МПК B 05 B 1/26. Разбрызгивающее устройство / Макушева О.

С., Дмитриев А. В., Николаев Н. А.; заявитель и патентообладатель Казанский научный центр Российской академии наук. – № 2009129889/22; заявл. 03.08.09; опубл. 27.11.09, Бюл. № 33. – 2 с.

СЕКЦИЯ «ТЕХНОЛОГИЯ, ОРГАНИЗАЦИЯ И УПРАВЛЕНИЕ В СТРОИТЕЛЬСТВЕ»

Подсекция «Технология строительных процессов»

УДК 624.014.

ТИПОВАЯ ТЕХНОЛОГИЧЕСКАЯ КАРТА НА МОНТАЖ ФЕРМЫ ИЗ ЛСТК

Цель работы – создание типовой технологической карты на монтаж стропильных ферм из ЛСТК.

На первом этапе работы был проведен анализ материалов и технологий, используемых при монтаже конструкции каркаса кровли из ЛСТК.

Конструктивная схема каркаса кровли из ЛСТК состоит из: торцевых и рядовых ферм, установленных с расчетным шагом и линейных связей. Каркас кровли выполнен из стропильных балок по ТУ 1121-001-13830080-2003 «Профили стальные оцинкованные для системы каркасного строительства». В результате данной части исследования были определены основная конструктивная схема ферм (рис. 1),установленных с шагом 1200 мм. и используемые материалы.

На втором этапе была определена конструктивная схема кровли (рис. 2).

1 – кровельная сталь с полимерным покрытием «Pural»; 2 – влагоотводящий слой TYVEK; 3 –доска, t = 24,5 мм («дюймовка»); 4 – обрешетка универсальная ОУ-25-0.6, шаг 600 мм; 5 –пароизоляция; 6 – фанера антипирированная влагостойкая (12 мм); 7 – утеплитель, минвата «ROCKWOOL» Лайт Баmmc-200 мм; 8 – прокладка пенополиуретановая; 9 – балка, термопрофиль TC-200-1.5 (0.8-2.0), шаг 600 мм; 10 – ГКЛВ – один слой в 15 мм; 11 – пароизоляция TYVE; 12 – обрешетка универсальная ОУ-25-0.6, шаг 400 мм; 13 – ГКЛО – два слоя по 15 мм, проклеенных паронепроницаемым клеем Далее был произведен анализ норм и правил выполнения строительных работ по монтажу каркаса кровли. Составлен порядок выполнения работ:

Подготовительные работы.

Монтаж кровельной системы из легких металлических конструкций.

Монтаж скатной кровли из цельнолистовой профилированной металлочерепицы.

Устройство пароизоляции прокладочной в один слой.

Утепление покрытий плитами из минеральной ваты или перлита на битумной мастике: в один слой.

Устройство пароизоляции (ветрозащиты) прокладочной в один слой.

Ограждение кровель перилами.

Технология организации работ состоит из следующих этапов:

Условия производства работ.

График выполнения работ.

Смета.

Инструменты и оборудование.

На четвертом этапе определены методы рабочего контроля в процессе сборки, а также требования к качеству и приему работ, основные положения по технике безопасности и охране труда при производстве работ и требования по пожарной безопасности при производстве работ с соответствии с нормативными документами [1].

В ходе работы была составлена типовая технологическая карта на монтаж кровли из ЛСТК.

1. ТУ 1121-001-13830080-2003. Профили стальные оцинкованные для систем каркасного строительства.

УДК 669.14-423.69:006.

ТЕХНОЛОГИЯ КРОВЕЛЬНЫХ РАБОТ С ПРИМЕНЕНИЕМ ПРОФНАСТИЛА

Цель работы – изучение технологии кровельных работ с применением профнастила.

Для достижения поставленной цели были рассмотрены особенности профнастила и технология монтажа этого материала.

Как и в большинстве случаев монтажа других видов кровли, первое, что нужно сделать, это произвести замеры ската крыши для того, чтобы рассчитать необходимое количество кровельного материала, в данном случае нужно узнать, сколько потребуется профилированных листов на скат крыши. Чаще всего длина листа профнастила и длина ската должны быть равными. При этом нужно учитывать то, что при монтаже верхнего ряда профнастила, края его листов должны быть на 4 см выше карниза крыши. Даже если вы выполняете расчеты кровли по чертежу дома, лучше, для надежности, замерить обрешетку.

Не лишним будет и произвести замеры диагонали крыши для того, чтобы быть уверенным в е прямоугольной форме.

1. Гидроизоляционный слой Под профилированными листами обязательно должен находиться гидроизоляционный слой, который будет защищать крышу от возникновения конденсата (рис. 1). Материал, предназначенный для гидроизоляции, должен находиться между стропилами обрешетки крыши.

2. Устройство вентиляции Вентиляция необходима практически во всех случаях, но, вс же, е необходимость зависит от таких факторов:

насколько большим является перепад температуры воздуха с внешней стороны конструкции и с внутренней стороны;

насколько толстой являются тепло- и гидроизоляционные слои;

герметично ли кровля закрывает основание крыши.

Если в вентиляции вс-таки есть необходимость, то для е осуществления необходимо проложить специальные рейки. Находиться они должны сверху гидроизоляционного слоя. Рейки нужно распложать так, чтобы воздух свободно попадал под профнастил в местах возле карниза.

Определенной толщины обрешетки, которую следует использовать при монтаже профнастила, не существует. Толщина обрешетки может быть различной, вс зависит от того, какую высоту имеют листы профнастила, а также зависит от длины крепежа, который прикрепляет внешнюю волну профиля. Минимальное допустимое сечение обрешетки – 3, на 10 см. Одна из досок обрешетки должны быть толще, чем все остальные, это доска, находящаяся вдоль карниза [1]. Если в крыше предполагается наличие вентиляционной шахты, трубы дымохода или пожарного люка, то в этих местах нужно прикрепить дополнительные доски.

4. Монтаж профилированных листов Начиная монтаж профнастила, по крыше нужно ходить очень аккуратно, чтобы не повредить профилированные листы, так как они не предназначены для больших нагрузок.

Начинать монтаж листов можно по направлению, как справа налево, так и слева на право.

Важно следить за тем, чтобы при монтаже специальный антикапилярный паз каждого последующего листа был закрыт волной предыдущего листа. Монтаж профилированных листов следует делать таким образом, чтобы их верхний край находился на одном уровне с карнизом, при этом немного выступал над ним. Первый лист следует прикрепить к обрешетке при помощи одного шурупа. Прикреплять лист нужно ровно посередине, чтобы его можно было повернуть влево и вправо. При этом шуруп следует прикреплять в прогиб профиля. Последующие листы укладываются внахлест и прикрепляются шурупами по углам.

Для скрепления нужно использовать шурупы 4,8 х 2,8 мм. Шаг крепежа должен составлять 55 см, если при этом используется вертикальное уплотнение, то шаг должен составлять 30 см (рис. 2). Когда первые три или четыре профилированных листа будут скреплены, их следует выровнять по уровню карниза при помощи трассировочного шнурка. После этого профнастил можно крепко прикреплять к обрешетке. Первый лист второго уровня нужно сначала присоединить к первому листу первого уровня, а затем уже к обрешетке. В случае, когда для двускатной крыши требуется нечетное число профилированных листов, последний лист придется разрезать на 2 части.

5. Правила крепления профнастила Для крепления профилированных листов необходимо применять специально предназначенные для этого шурупы, имеющие уплотнительную шайбу. Для вкручивания шурупов используют шуруповерты или же дрель (вкручивать нужно на невысокой скорости).

Шурупы (а точнее саморезы) нужно закреплять во внутренние волны профнастила под прямым углом по отношению к листу. В случае необходимости, саморезы можно закреплять и во внешних волнах профнастила, но тогда закручивать их нужно очень аккуратно, чтобы не переусердствовать, иначе лист профнастила может искривиться [2]. Но, вс же, подобный способ крепления лучше не использовать, и прибегать к нему только в крайних случаях. К примеру, такое крепление является обоснованным для прикрепления профнастила вдоль шва, для того, чтобы под воздействием сильных порывов ветра профнастил не вибрировал.

Примерный расход шурупов на один м2 – от восьми до двенадцати штук, но если листы профнастила не длинные, то потребуется большее количество шурупов на кв.м. Учитывая то, что профнастил является достаточно скользким кровельным материалом, будет нелишним сверху на крыше установить и снегозадержатели с целью предотвращение схождения начавшего таять снега.

1. Режим доступа: http://www.promkrovli.ru.

2. Режим доступа: http://www.baltstroy-1.ru/profnastil.html.

УДК 692.5, 691.

АНАЛИЗ ТЕХНОЛОГИЙ УСТРОЙСТВА И МАТЕРИАЛОВ НАТЯЖНЫХ

ВОДОНЕПРОНИЦАЕМЫХ ПОТОЛКОВ НА ОСНОВЕ ПОЛИВИНИЛХЛОРИДНОЙ

ПЛЁНКИ И ТКАНИ С ВИНИЛОВОЙ ИЛИ ПОЛИЭФИРНОЙ ПРОПИТКОЙ

Целью работы является сравнительный анализ технологических и экономических особенностей устройства различных видов потолков.

Различают гарпунные натяжные потолки с применением ПВХ пленки и гарпунной системой крепления на багет, клиновидные с применением тканей, пропитанных винилом и креплением с помощью специальных вставок – клиньев, а также бесшовные натяжные потолки с использованием сложной полиэфирной ткани [1].

Анализ исходных данных о технологии установки различных видов потолков позволяет считать гарпунную конструкцию крепления наиболее целесообразной, так как е монтаж требует минимальных трудозатрат (табл. 1).

Анализ исходных данных о материалах позволяет заключить, что поливинилхлоридная (ПВХ) плнка является оптимальным материалом для натяжного потолка, так как имеет сбалансированные показатели прочности, водонепроницаемости и термостойкости (табл. 2).

Характеристика ПВХ пленка Ткань, пропитанная Полиэфирная ткань Таким образом, гарпунная конструкция в сочетании с невидимым профилем и ПВХ пленкой позволяет достичь относительно высокой долговечности при минимальных трудовых затратах. Такое устройство потолка можно считать технологически более эффективным [3].

На втором этапе исследования была поставлена задача определения наилучшего типа потолка по экономическим показателям. Расчт показателей производился по усредннным ценам компаний Санкт-Петербурга. Эта информация была получена лично от представителей компаний, занимающихся монтажом натяжных потолков [4]. Таким образом были собраны данные о средней цене потолка за квадратный метр, стоимости декоративных элементов, установки светильников и электропроводки, а также увеличения стоимости при работе с многоуровневыми потолками.

Анализ экономических показателей показал, что преимущество имеет гарпунная конструкция с ПВХ пленкой, прежде всего за счт наилучшего соотношения цена/долговечность.

Также была получена информация о технике безопасности при выполнении работ, трудозатратах, контроле качества на основе нормативно-правовых документов [2]. В ходе исследования было выяснено, что в РФ правовая база по контролю качества за установкой натяжных потолков является очень слабой, вследствие чего, на практике, контроль качества не является важным показателем.

Основным результатом работы стало определение оптимальной комбинации материала и конструкции с технологической и экономической точки зрения. Багетный каркас с гарпунной системой крепления и ПВХ пленкой в качестве натяжной поверхности является лучшим вариантом исполнения натяжного потолка на сегодняшний день, то есть для его устройства рекомендуется использовать именно такое сочетание материал/конструкция.

1. СНиП IV-14-84 Сборник 2-4. Устройство натяжных потолков.

2. ГОСТ 53298-2009. Потолки подвесные.

3. Бойко С. Натяжные потолки: сферы применения, стоимость, монтаж, выбор. Журнал «Ремонт и строительство».

4. Информация предоставленная представителями фирм: «Гламур СПб», «Спецмонтаж СПб», «Твое небо», «Le France», «Элит-декор», «Long Life», «Формат потолок», «Аполлон».

УКД 677.017.

ПРИМЕНЕНИЕ ТЕКСТИЛЬНЫХ МАТЕРИАЛОВ В СТРОИТЕЛЬСТВЕ

Цель работы – исследовать области применения текстильных материалов, используемых в строительстве, с учетом их физико-механических свойств.

В качестве исследуемых материалов было выбрано 4 вида волокон: арамидное, базальтовое, угле- и стекловокно.

Арамидное волокно, представленное на рис. 1, изготавливается под двумя марками:

Кевлар (США) и Тварон (Япония), имеет высокую прочность 3650 Мпа и малую плотность 1400-1500 кг/м[1], при одинаковом весе в 5 раз прочнее стали. Арамид улучшает вязкость бетона и обеспечивает снижение усадки при его высыхании.

Базальтовое волокно представляет собой сыпучую дисперсно-волокнистую массу длинной 3-15 мм, диаметром 150-500 мкм, прочностью на разрыв 200-350 МПа. Материал используется в трехслойных сэндвич-панелях, при утеплении реконструируемых зданий, чердаков и плоских крыш. Базальтовая фибра (рис. 2) представляет собой короткие отрезки базальтового волокна.

Материал имеет большую пористость – 70 %, высокую температуростойкость, пароприницаемость и химическую стойкость, повышает трещиностойкость, прочность на раскалывание и ударную прочность. Базальтовую фибру широко применяют в тепло- и звукоизоляции, огнезащите жилых и промышленных зданий, а так же при возведении сейсмостойких сооружений, взрывобезопасных объектов и военных укреплений.

Стекловолокно (рис. 3) имеет высокий модуль упругости – 1.04-2.53 МПа, высокую морозо- и химическую стойкость, ударопрочность. Эти волокна применяются при реставрации фасадов и архитектурных элементов декора, для армирования штукатурок и в качестве добавки для обычных бетонных смесей.

Углеродное волокно (рис.4) имеет высокую теплостойкость (тепловое воздействие до 2000°С), прочность порядка 0,5-1 Гпа, модуль упругости 20-70 Гпа, низкую плотность – 1700-1900 кг/м. Его используют в усилении колонн, перекрытий, упрочнении мостов, пролетов зданий и сооружений.

Сравнение материалов производилось по различным показателям: диаметр волокон, температура применения, плотность, деформация удлинения, модуль упругости, прочность на растяжение (выше, чем у стали в 7-8 раз) [2]. В ходе сравнения и анализа выявлено, что, несмотря на улучшенное кислотное сопротивление, стекловолокна больше подвержены коррозии, чем остальные. Наиболее лучшую пластичность показали арамидные волокна [3], однако они имеют более высокую стоимость в сравнении с другими материалами.

Базальтовые волокна занимают промежуточное положение между стекловолокнами и углеродными волокнами [4].

Таким образом, благодаря физико-механическим свойствам данных материалов, продолжительному сроку службы и небольшими сроками монтажа, устойчивости к химическим веществам, ультрафиолетовому излучению, радиационному воздействию текстильные волокна имеют большую дальнейшую перспективу развития и применения в различных областях – при замене стальной арматуры более наджной и долговечной, при снижении нагрузок от собственного веса, при создании легких конструкций: арок, навесов, карнизов; а также при реставрации архитектурных элементов, усилении и армировании стен старых зданий.

ЛИТЕРАТУРА

1. Столяров О.Н., Горшков А.С. Применение высокопрочных текстильных материалов в строительстве, Инженерно-строительный журнал, №4, 2009 г.

2. Чернова К.А., Параничева Н.В. Несъемная строительная опалубка на основе текстильных материалов, Инженерно-строительный журнал, №4, 2010 г.

3. KEVLAR Technical Guide, H-77848 4/00 printed in U.S.A.

4. Режим доступа: http://www.elcom.ru/~sudoglas/baz_v.htm Обзор базальтового волокна.

УДК 691. Т.С.Смирнова (3 курс, каф. ТОЭС), К.А.Чернова (6 курс, каф. ТОЭС)

ТЕКСТБЕТОН И ДРУГИЕ ВИДЫ НЕСЪЕМНОЙ ОПАЛУБКИ

Цель работы – решение задач снижения себестоимости, сокращения сроков монтажа и увеличение срока службы конструкций благодаря внедрению новых видов несъемной опалубки. Для достижения поставленной цели были рассмотрены различные виды несъемной опалубки: текстбетон, ячеистый бетон, пенополитирол, несъемная оплубка из ДСП (древесно-стружчатая плита), щепоцементная несъемная опалубка [2], [3]. Из всех перечисленных вариантов наиболее оптимальным является текстбетон, так как он сочетает в себе практически все свойства несъемных опалубок. Текстопалубка – имеет двойную конструкцию (рис. 1). В пазы оболочки текстопалубки вставляются ребра жесткости – деревянные доски 400015050 мм. На концах досок отверстия 55 мм, в которые вставляются стальные трубы d = 45 мм с резьбой на концах для растягивающих гаек. В трубах высверливаются 12 мм отверстия через 250 мм для раствора пенобетона и используются как трубопроводная система для бетонирования. Изготовление оболочки из льняных материалов позволяет использовать е в качестве внутреннего отделочного материала, сократив или вообще исключив затраты на отделочные работы. В то время как остальные виды несъемных опалубок нуждаются в отделке [1].

Высокая технологичность изготовления и монтажа обеспечивает короткие сроки строительства – от 3 до 10 дней, компактная упаковка и малый вес текстоболочек минимизируют транспортные расходы и расходы на монтаж. высокую жизнестойкость, устойчивость к землетрясениям, ураганным ветрам, солнечному зною, морозам, является самонесущей.

Текстбетон очень экологичный материал, отвечающий всем санитарным требованиям.

Данная конструкция «дышит», в ней отсутствуют вспененные полимеры вредные для организма, при е горении не происходит выделения вредных веществ, образующих атомные хлоры.

Основные этапы строительства текстбетонных зданий включают в себя следующие операции: 1) изготовление текстопалубок на швейном производстве; 2) выравнивание площадки и устройство насыпного грунта; 3) доставка опалубок в свернутом виде на стройплощадку; 4) раскладка в развертку составных конструкций здания (конструкции фундамента к конструкциям стен, к ним конструкции крыши и т.д.); 5) соединение и растягивание тканевых оболочек опалубок с помощью прочного стального трубного каркаса и гаек; 6) сбор конструкции здания; 7) прокладку в полых оболочках коммуникационных сетей; 8) растягивание тканевых оболочек с помощью хомутов; 9) заполнение оболочек от миксера по шлангу жидкой суспензией легкого бетона; 10) герметизация стыков конструкции; 11) затвердевание пенобетона в течение 30 мин; 12) образование прочного монолитного здания; 13) установку дверных и оконных блоков [1].

Таким образом, ожидается перспектива развития и применения в будущем текстбетона благодаря его физико-механическим, эксплуатационным и санитарно-экологическим характеристикам конструкции, продолжительному сроку службы и сокращенным срокам монтаж, а также снижению стоимости, т.к. нет необходимости в отделочных работах.

1. Чернова К.А., Параничева Н.В. Несъемная строительная опалубка на основе текстильных материалов. Инженерно-строительный журнал, № 4, 2010.

2. Режим доступа: http://www.zagdomspb.ru/opalubka.html 3. Режим доступа: http://www.know-house.ru/info_new.php?r=walls2&uid= УДК 628. Е.А.Иванова(4 курс, каф. ТОЭС), К.А.Чернова(6 курс, каф. ТОЭС)

ТЕХНОЛОГИЯ УСТРОЙСТВА НЕСЪЕМНОЙ ОПАЛУБКИ

НА ОСНОВЕ ТЕКСТИЛЬНЫХ МАТЕРИАЛОВ

Цель работы – рассмотрение технологии устройства несъемной строительной опалубки на основе текстильных материалов по этапам, преимущества и недостатки данной технологии возведения зданий.

Неудовлетворительное состояние жилищного фонда России является одной из главных социально-экономических проблем страны. Это не только нехватка жилья, но и нехватка зданий социального назначения, что вызвано, прежде всего, высокой стоимостью зданий.

Для решения задач себестоимости, сокращения сроков монтажа и увеличения сроков службы конструкций создаются новые технологии возведения зданий, предлагаются способы быстрого строительства с использованием видов несъемной опалубки.

Одним из ее видов является текстбетон. Текстбетон это искусственный камень строительного назначения, содержащий на внешней поверхности армирующую мелкосетчатую оболочку, образованную переплетенными нитями жизнестойкого несъемного опалубочного текстильного материала, адгезированного вяжущим веществом. На рис. представлена фотография макета текстопалубки. Строительные конструкции изготавливаются не стандартными методами, а с использованием текстильных материалов и швейных технологий.

Рис.1 Макет текстопалубки 4) раскладка в развертку составных конструкций здания (конструкции фундамента к конструкциям стен, к ним конструкции крыши и.т.д.);

5) соединение и растягивание тканевых оболочек опалубок с помощью прочного стального трубного каркаса и гаек;

6) сбор конструкции здания;

7) прокладка в полых оболочках коммуникационных сетей;

8) растягивание тканевых оболочек с помощью хомутов;

9) заполнение оболочек от миксера по шлангу весьма подвижными легкобетонными смесями;

10) герметизация стыков конструкции;

11) затвердевание легкого бетона;

12) образование прочного монолитного здания;

13) установка дверных и оконных блоков.

Из лгковесных текстопалубок оперативно собирается не заглубляемый в грунт пустотелый каркас «плавающего» фундамента здания. К каркасу фундамента шарнирными соединениями, с использованием труб и фитингов, которые просовываются отверстия ребер жесткости текстопалубок, пристыковываются текстопалубки стен и перегородок, и, аналогично, текстопалубки перекрытий и мансардного этажа, образующие лежащую на грунте развртку всех конструктивных элементов здания. Собранная из текстопалубок легковесная развртка конструкции здания без использования дорогостоящей техники, за счт подвижных и прочных шарнирных соединений поднимается в вертикальное положение, растягивается и крепится трубными фитингами. При этом образуется каркас здания. К трубам шарнирных соединений подсоединяются трубные выпуска, которые выводятся под текстопалубки под отмостку здания. Таким образом, создатся трубная система для заполнения пустотелого каркаса здания легкобетонными смесями. В смонтированном каркасе здания прокладываются все инженерные сети, устанавливаются оконные и дверные блоки. После полной сборки конструкции тканевые выпуска оболочек прошиваются портативными мешкосшивальными машинками или степлером. Далее крепятся плинтусы, карнизы и внешние накладные элементы, которые дополнительно повышают прочность герметизирующих сшивных швов. Затем, на строительную площадку подгоняется мобильный растворный узел со шлангами, которые подключают к трубным выпускам трубной системы каркаса здания и по ним податся раствор легкобетонной смеси.

Через небольшие отверстия в трубах лгкое вяжущее вещество заполняет сообщающиеся оболочки текстопалубок. Прочностные характеристики НОТМ позволяют наджно удерживать раствор бетона и при этом пропускать воздух вовремя операции бетонирования.

Однако для внедрения текстбетонных зданий необходимо проработать вопросы технологического порядка:

1. Выполнить подбор составов легких бетонов, отвечающих нормативным требованиям по прочности, теплопроводности и морозостойкости;



Pages:     | 1 |   ...   | 2 | 3 || 5 | 6 |
Похожие работы:

«19 Великий ученый-геолог и учитель, В.Е.Хаин. В сб.: Азово-Черноморский полигон изучения геодинамики и флюидодинамики формирования месторождений нефти и газа. Тезисы докл. X междунар. конференции Крым-2012. Симферополь, 2012. С. 19-23. Юдин В.В. Национальная академия природоохранного и курортного строительства ВЕЛИКИЙ УЧЕНЫЙ-ГЕОЛОГ И УЧИТЕЛЬ, В.Е. ХАИН 24 декабря 2009 г., на 96-м году жизни ушел один из самых выдающихся геологов Отечества, Виктор Ефимович Хаин. Родился он у берега Каспийского...»

«АКТУАЛЬНЫЕ ВОПРОСЫ УПРАВЛЕНИЯ МОДЕРНИЗАЦИЕЙ ЭКОНОМИКИ В УСЛОВИЯХ ИННОВАЦИОННОГО РАЗВИТИЯ Труды международной научно-практической конференции 6–8 декабря 2010 г. Часть I Ростов-на-Дону Издательство СКАГС 2011 Северо-Кавказская академия государственной службы, г. Ростов-на-Дону Волгоградская академия государственной службы, г. Волгоград Орловская региональная академия государственной службы, г. Орел Поволжская академия государственной службы им. П.А. Столыпина, г. Саратов Московская академия...»

«Пермские татары – история, проблемы, пути решения (доклад на научно-практической конференции: История Перми - вклад татарского народа в становление и развитие города) 19 апреля 2013 г. Д.Г. Закиров, д.т.н., профессор, краевед, член союза журналистов РФ, председатель совета Татарской национально-культурной автономии г. Перми Татары в Пермском крае проживают издавна. Появление татар в этих краях уходят в VIII-X века, временам Поволжской Булгарии. По численности в крае и городе Перми они занимают...»

«шем архитектурном и дизайнерском образовании : материалы международной научной конференции 12–18 сентября, 2008, СГАСУ. – Самара, 2008. – С. 24–31. 2. Лернер, Г. И. Психология восприятия объемных форм / Г. И. Лернер. – М. : МГУ, 1980. – 135 с. 3. Овсянникова, В. В. Самооценка учащегося ПТУ как субъекта профессиональной деятельности : дис..канд. пед. наук / В. В. Овсянникова. – Л., 2000. – 187 с. 4. Оконь, В. Метод дидактического эксперимента / В. Оконь // Введение в общую дидактику. – М.,...»

«  Гражданское общество и рациональное регулирование опасными отходами в Республике Казахстан В апреле 2009 года в столице Казахстана Астане состоялась международная конференция экспертов “Асбест и стойкие органические загрязнители (СОЗ): политика и практика в Казахстане и странах Европейского Союза”. Организаторы конференции - международная сеть Впервые в Казахстане проблема хризотил-асбеста обЖенщины Европы – за общее будущее” (WECF), Универси- суждалась в процессе общественных открытых...»

«Министерство транспорта Российской Федерации Федеральное агентство железнодорожного транспорта Иркутский государственный университет путей сообщения Восточно-Сибирский институт проектирования транспортных систем ПРОБЛЕМЫ И ПЕРСПЕКТИВЫ ИЗЫСКАНИЙ, ПРОЕКТИРОВАНИЯ, СТРОИТЕЛЬСТВА И ЭКСПЛУАТАЦИИ ЖЕЛЕЗНЫХ ДОРОГ Труды Всероссийской научно-практической конференции с международным участием Том 1 Иркутск 2009 УДК 625.11 + 656.21 ББК 38 + 39.28 П 78 Редакционная коллегия: В.А. Подвербный, д-р техн. наук,...»

«МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ УХТИНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ СБОРНИК НАУЧНЫХ ТРУДОВ МАТЕРИАЛЫ НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКОЙ КОНФЕРЕНЦИИ (16-18 апреля 2001 г.) Ухта 2002 ББК 65.04 (231) Я5 У 89 УДК 330.15 (470.1) (061.6) Сборник научных трудов: Материалы научно-технической конференции (16-18 апреля 2001 г.). – Ухта: УГТУ, 2002. – 323 с. ISBN 5-88179-283-1 В сборнике представлены научные труды профессоров, преподавателей, аспирантов и студентов Ухтинского государственного...»

«HEWLETT-PACKARD Дайджест мировых новостей логистики №18 19 марта – 26 марта Отдел по связям с общественностью 2012 АО НЦРТЛ Дайджест мировых новостей логистики №18 19 марта – 26 марта Отдел по связям с общественностью www.kazlogistics.kz 19 марта – 26 марта НОВОСТИ ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНОГО ТРАНСПОРТА В РК будут строить 2 новые железные дороги Пассажирские вагоны для Казахских железных дорог О повышении тарифов на пассажирские перевозки А.Жумагалиев ознакомился со строительством актюбинского участка...»

«МИНИСТЕРСТВО ТРАНСПОРТА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНОГО ТРАНСПОРТА ИРКУТСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ ПРОБЛЕМЫ И ПЕРСПЕКТИВЫ ИЗЫСКАНИЙ, ПРОЕКТИРОВАНИЯ, СТРОИТЕЛЬСТВА И ЭКСПЛУАТАЦИИ РОССИЙСКИХ ЖЕЛЕЗНЫХ ДОРОГ МАТЕРИАЛЫ ВСЕРОССИЙСКОЙ НАУЧНО-ПРАКТИЧЕСКОЙ КОНФЕРЕНЦИИ 10-11 октября 2007 Том 2 ИРКУТСК 2007 УДК 624.131 УДК 681.3:656.1 УДК. 625.1.033 УДК 625.111 Проблемы и перспективы изысканий, проектирования, строительства и эксплуатации российских...»









 
2014 www.konferenciya.seluk.ru - «Бесплатная электронная библиотека - Конференции, лекции»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.