WWW.KONFERENCIYA.SELUK.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА - Конференции, лекции

 

Pages:   || 2 | 3 | 4 |

«СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ ТЕХНОЛОГИИ CТРОИТЕЛЬСТВА ШАХТ И ПОДЗЕМНЫХ СООРУЖЕНИЙ Материалы международной научно-технической конференции молодых ученых, аспирантов и студентов, организованной ...»

-- [ Страница 1 ] --

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ УКРАИНЫ

Донецкий Национальный технический университет

Донецкий горный институт

Академия строительства Украины

СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ

ТЕХНОЛОГИИ CТРОИТЕЛЬСТВА

ШАХТ И ПОДЗЕМНЫХ СООРУЖЕНИЙ

Материалы международной научно-технической

конференции молодых ученых, аспирантов и студентов, организованной кафедрой «Строительство шахт и подземных сооружений» ДонНТУ Посвящается 85-летию ДонНТУ Выпуск №12 Донецк - 2006 УДК 622.235.012 Совершенствование технологии строительства шахт и подземных сооружений. Сб. научн. трудов. – Донецк: «Норд – Пресс», Вып №12, 2006. – 135 с.

В сборнике приведены результаты научных разработок молодых ученых, аспирантов и студентов, которые были представлены на ежегодную международную конференцию, организованную кафедрой «Строительство шахт и подземных сооружений» Донецкого национального технического университета.

Сборник предназначен для специалистов шахтостроителей, строителей подземных сооружений и студентов вузов горных специальностей.

Редакционная коллегия докт. техн. наук

, проф., директор Донецкого горного института Александров С.Н.

докт. техн. наук, проф., действительный член Академии строительства Украины Шевцов Н.Р.

докт. техн. наук, проф., действительный член АГН Левит В.В.

докт. техн. наук, проф. ТулГУ Саммаль А.С.

докт. техн. наук, действительный член Академии строительства Украины Быков А.В.

канд. техн. наук, проф., действительный член Академии строительства Украины Лысиков Б.А.

канд. техн. наук, доц., докторант каф. СШиПС, член-корр. Академии строительства Украины Борщевский С.В.

канд. техн. наук, доц. ЮРГТУ Прокопов А.Ю.

канд. техн. наук, доц. каф. СШиПС член-корр. Академии строительства Украины Лабинский К.Н.

Компьютерная верстка Инженер каф. СШ и ПС Резник А.В.

За справками обращаться по адресу:

83000, г. Донецк, ул. Артема, 58, Донецкий национальный технический университет, кафедра «Строительство шахт и подземных сооружений», тел. 301-09-23, 301-09-83, 301-03- E-mail: const@mine.dgtu.donetsk.ua bsv@mine.dgtu.donetsk.ua УДК

СОЗДАНИЕ ЕДИНОЙ ЭЛЕКТРОННОЙ БАЗЫ «ГОРНОЕ ДЕЛО» - ПРОГРЕССИВНАЯ

ФОРМА ДОСТУПА К НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКОЙ ИНФОРМАЦИИ

К.т.н., доц. Борщевский С.В., к.т.н., доц. Лабинский К.Н., ДонНТУ, Донецк, Украина,., к.т.н., доц. Прокопов А.Ю.,студ. Новиков А.Н., ЮРГТУ, г.Шахты, Россия Любая научно-техническая и методологическая деятельность, научные исследования неизменно связаны с обзором очень большого объема литературы по конкретному вопросу определенной направленности. В Украине, так же как и в странах СНГ, этот процесс находится в стадии становления и формирования. Отсутствует единый подход к решению данного вопроса.

Поэтому большинство исследователей вынуждены работать «по старинке», а именно, идти в библиотеки и работать с традиционными алфавитными и предметными каталогами трудоемким ручным способом.

Современное развитие компьютерной техники позволяет автоматизировать процесс каталогизации научно-технической литературы для облегчения доступа к необходимой информации. Такую работу уже давно ведут в развитых странах дальнего зарубежья, например, в Англии и США. Принимая во внимание их опыт, в Донецком национальном техническом университете на базе материалов, собранных сотрудниками кафедр «Строительство шахт и подземных сооружений» горно-геологического факультета ДонНТУ и «Подземное, промышленное, гражданское строительство, производство строительных материалов и конструкций » Шахтинского института ЮРГТУ(НПИ), открыт информационный портал по направлению «Горное дело»:

http://donntu.edu.ua/infoportal/el_izdan/geolog/geolog_news.php Портал основан на материалах, предоставленных в соответствии с межвузовскими договорами о научном и научно-педагогическом сотрудничестве, которые были заключены с НГУ (г. Днепропетровск), ДонГТУ (г. Алчевск, Луганская обл.), ЮРГТУ(НПИ) (г. Шахты, Ростовская обл., РФ), НТЦ «Наука и практика» (г. Ростов-на-Дону, РФ), МГГУ (г. Москва, РФ), КТУ (г. Кривой Рог), ТулГУ (г.Тула, РФ). В результате, в одном месте собрана научно-техническая, учебно-методическая и научная информация по горному делу пока только по специальности «Шахтное и подземное строительство». На нем собраны статьи, материалы конференций, монографии, учебники и учебные пособия, методическое обеспечение, авторефераты диссертаций по тематике портала, что значительно облегчило доступ к научно-технической информации. Также здесь имеется оперативная информация о постоянно действующих и текущих конференциях и форумах, проводимых на базе вышеперечисленных вузов и организаций. В перспективе планируется пополнение базы информацией, в соответствии со структурой портала, всего Донецкого горного института, связанной с горным производством в целом, а также из стран ближнего и дальнего зарубежья.

В результате совместной работы наша большая шахтостроительная семья начала объединять в единое целое как самые передовые разработки ученых-горняков, так и создаваемую учебно-педагогическую литературу для выполнения общего дела - обучения и воспитания нового молодого поколения горных инженеров-строителей. Появилась возможность оперативного доступа и обмена самой свежей литературой по горному делу, объединения шахтостроителей бывшего СССР, обмена опытом и разработками родственных кафедр. Мы всегда рады взаимовыгодному сотрудничеству с целью совершенствования и развития нашего общего информационного портала.



В перспективе не исключается возможность создания и проведения на базе информационного портала международных научно-технических конференций в режиме ONLINE.

УДК 622.

О ШАХТОСТРОИТЕЛЬНОЙ СПЕЦИАЛЬНОСТИ И ЕЕ ВЫПУСКНИКАХ

Ст. преп. Шкуматов А.Н., ДонНТУ, г. Донецк Для соответствия требованиям стандартов, предъявляемых к высшим учебным заведениям стран – участниц подписанной Украиной в мае 2005 года Болоньской конвенции, и в связи с подготовкой к 85-летию образования Донецкого национального технического университета кафедра «Строительство шахт и подземных сооружений» продолжает налаживание контактов со своими выпускниками с целью дальнейшего укрепления связи науки с производством и повышения уровня украинского образования для достижения мировых стандартов.

Специальность «Шахтное и подземное строительство» является одной из древнейших и полезнейших для умных и мужественных людей с непоколебимой волей, решившихся посвятить свою жизнь освоению подземных богатств на благо человечества. В ДонНТУ с момента первого набора, который был произведен в 1929 году, ею успешно овладели порядка 4000 специалистов – шахтостроителей. Горные инженеры-строители реконструируют и строят шахты, готовят новые горизонты на действующих шахтах, строят метрополитены, подземные торговые и культурные центры, хранилища нефти и газа, военные объекты, межконтинентальные тоннели, жилые здания. Многие из них занимают руководящие должности в Минуглепроме, горноспасательной службе, профсоюзных органах и коммерческих структурах.

Мы все привыкли, что между годом поступления в высшее учебное заведение и годом его окончания проходит пять – пять с половиной лет. Но был период в истории кафедры, как и в истории всего высшего образования, когда студенты после окончания первого или второго курса призывались в армию из-за нехватки молодых людей – внуков участников Великой Отечественной войны, среди которых был Бойченко Геннадий Эдуардович. Он родился 1.08. г. в г. Донецке. Окончив среднюю школу в 1984 году, он поступил в ДПИ на специальность «Ш», продолжая традицию отца, работающего шахтопроходчиком. После второго курса был призван в армию. Служил в Ставропольском авиационном училище. Молодым мальчишкам, наверное, трудно было сменить беззаботную студенческую жизнь на суровые будни солдатской службы. Я помню свое удивление и удовлетворение, когда через два года на следующий курс вернулись взрослые мужчины, прекрасно понимающие необходимость и серьезность выбранной специальности. С ними было очень легко находить общий язык как в учебной, так и в общественной работе. Геннадий был одним из лидеров студентов- шахтостроителей, успешно успевая не только осваивать специальность, но и заниматься серьезной общественной работой.

В настоящее время он, являясь начальником горного отдела акционерного общества, непосредственно руководит горнопроходческими работами на шахте «Красноармейская – Западная» №1 и ГП «Шахтерскуголь», способствуя возрождению угольной отрасли Донбасса.

УДК 622.8.

COAL SELF-IGNITION AND EVALUATION OF PROPOSALS FOR ANTI-IGNITION

PREVENTION BY FLUSHING OF CAVED AREAS OF STOPES

Prof.Eng Vlastimil Hudeek, PhD, VB-TU Ostrava, Hornicko-geologick fakulta, Ass.Prof.Eng Moroz Oleg, PhD, Ass.Prof.Eng Borshevskiy Sergey, PhD, Moroz Tatyana, stud, Donetsk National Technic University, Чехия Coal self-ignition is basically a physical-chemical process in which temperature of coal substance increases in consequence of heat accumulation from normal temperature of surrounding environment up to the temperature of ignition.

Coal reacts with atmospheric oxygen, creating heat energy and releasing oxidizing products.

Water, carbon dioxide and carbon monoxide release in the first stage of oxidation. Coal substance then releases gaseous hydrocarbons (first saturated, then insaturated and then hydrogen). If sufficient amount of oxygen is supplied, coal substance heats and blazes up in the focus of self-ignition.

On the basis of analyses and research of self-ignition in the mines of the OKD joint-stock company, the causes can be divided into the following, most frequent groups:

- residual coal left in caved areas by objective reasons (e.g. presence of a non-profitable coal seam in the direct overburden of exploited seam; tectonic faults) or by different technological reasons, - slow advance of longwalls, - mine air flow through caved areas, - untight closures of gobs, - fracturing of rock massif by rock bursts, - formation of cuts above support during transition of driving operations from rock massif into coal seam and vice versa, - ending of a long mine working in a tectonic fault or in a place with exposed contact between the seam and so-called "varied layers" without its subsequent decontamination or tight enclosure, - mine air flow through rock massif as a consequence of untight closing dams (flow between seams), etc.

From the viewpoint of mine and staff safety, self-ignition is an unwelcome phenomenon. It is dangerous as it can, under certain circumstances, change into open fire that can, in turn, propagate through mine workings very fast. Fumes from such a fire contain toxic gases (carbon monoxide).





The prevailing part of new self-ignitions has been documented in the saddle seams No. 37, Fig.1 Liquidation of the focus of self- self-ignition in the Dl SA mine of the OKD is a area of the stope by flushing boreholes [2]. Fig. 1 shows the flushing of the focus of the self-ignition from the gallery behind the stope by five cased boreholes of the diameter of 75 mm and the length of to 8 m. Total amount of flushed ash mixture reached about 440 cubic metres and the desired effect, i.e.

efficient extinguishment of the self-ignition, was accomplished.

This method of flushing the caved area by flushing boreholes is only efficient, if the focus of self-ignition is accessible from one of the galleries, which are driven in an acceptable distance. Drilling in the caved area of the stope is problematic as it is often necessary to flush the near area by a setting mixture and drill it again in order to maintain desired stability of the boreholes.

Hitherto mentioned methods of flushing of the caving area can effectively hit the focus of self-ignition on the ground or in its immediate vicinity. If a self-ignition occurs in a higher part of the stope caving zone, their effectiveness is substantially reduced. However, statistics shows that such selfignitions represent approximately 40 per cent of the total number of cases [3]. Transport of flushing mixtures into upper parts of the caving zone from overlying galleries would be a solution, but this is usually impossible due to the liquidation of mine workings.

The aforementioned method of flushing of the caving zone should enable flushing of almost whole caving zone, thus substantially contributing to the liquidation of self-ignition that will occur in its upper part. It is obvious from a preliminary economic evaluation that costs of this method are comparable to those needful for the inertization of the caving zone by gaseous nitrogen.

References

1. Informan a propagan tdenk zamstnanc OKD a jejich rodinnch pslunk Hornk, Ronk XXVIII, slo 21, str. 5. (in Czech) 2. ENDEL, K. - KRL, V.: Plavic vrty jako prostedek tlumen poru, Zpravodaj OKD - Rozvoj a projektovn, k.p., ronk 31, 1990,. 1, s. 19-23 (in Czech) 3. POR, J. - LUCK, I.: Nvrh protizparov prevence proplavovnm zvalu porub, Semin Zakldn materilu do dolu a asanace hornick krajiny, Ostrava 97, s. 18-23 (in Czech) УДК 622.235.

ОБОСНОВАНИЕ ПАРАМЕТРОВ ШПУРОВОГО ВКЛАДЫША ДЛЯ ОБЕСПЕЧЕНИЯ

ЕГО УСТОЙЧИВОСТИ

Проф. Худечек В., ВШБ - ТУ, г. Острава, Чехия, ст. преп. Шкуматов А.Н., доц. Мороз О.К., студ. Скоробагатая А.Ю., ДонНТУ, г. Донецк Для достижения высоких технико-экономических показателей работы необходимо, чтобы все производственные процессы проводились с высокой эффективностью. Одним из важнейших показателей буровзрывных работ является коэффициент использования шпура (КИШ).

Но зачастую КИШ не достигает необходимой величины. Это может быть вызвано такими причинами, как выгорание донного заряда ВВ, засорение шпура и др. Большое влияние на величину КИШ оказывает то, каким образом происходит распространение ударной волны по длине шпура. Для минимизации величины «стаканов», необходимо продукты взрыва, перемещающиеся с большой скоростью, в непосредственно близости от днища шпура развернуть на 90 и направить перпендикулярно боковым стенкам шпура. Тогда большая часть энергии ударной волны пойдет на разрушение придонного массива шпура.

При применении шпуровых вкладышей [1] разворотом ударной волны управляет его криволинейная часть. Наличие цилиндрической части обусловлено требованиями устойчивости вкладыша в шпуре. Диаметр цилиндрической части равен диаметру патрона ВВ, высота же должна быть минимальна. Высота криволинейной части должна быть достаточной для поворота ударной волны. В данной работе приводится обоснование минимальной величины высоты цилиндрической части для обеспечения устойчивости.

Рис.1. Конструкция вкладыша для вспо- криволинейной частей вкладыша, г/см.

R – радиус кривизны бокои должен быть больше объема криволивой поверхности h2 – высота верхней цилин- нейной части V2. Следовательно, условие устойчивости вкладыша имеет вид дрической части диаметра d боковой поверхности радиуса R При условии D=2R+d криволинейная часть состоит из криволинейного конуса (высота h1=R, диаметр нижнего основания – 2R) и цилиндра (высотой R+h2 и диаметром основания d).

При этом ее объем равен При условии D=2R криволинейная часть состоит из усеченного криволинейного конуса (высота - h1, диаметр нижнего основания - D, диаметр верхнего основания - d) и цилиндра (высотой h2 и диаметром основания d). В этом случае ее объем равен Высота усеченного конуса При условии D>2R криволинейная часть состоит из усеченного криволинейного конуса (высота - h1, диаметр нижнего основания - D, диаметр верхнего основания - d), внутреннего цилиндра (высотой h1 и диаметром основания d1=D-2R) и верхнего цилиндра (высотой h2 и диаметром основания d). Тогда ее объем вычисляется как Эксперименты показали, что при геометрических параметрах вкладыша: R=18 мм, d= мм, D=36 мм и различных значениях длины вкладыша минимальное значение высоты цилиндрической части h1 составляет 6…7 мм (для D=2R), 4,7…5,5 мм (для D=2R+d) и 5,5…6,4 мм (для 2R 0,6, нами побудовані графіки залежності величин зсуву контурів гірських виробок від безрозмірного параметра z у часі. Аналіз цих графіків показує, що величини зсувів у початковий період часу інтенсивно зростають, а потім інтенсивність їхнього зростання сповільнюється.

Для прогнозування величини зсувів у залежності від безрозмірного параметра z пропонується апроксимувати графіки експонентною залежністю де A,- параметри експоненти.

Для визначення їхніх чисельних значень параметрів A і вибираємо на графіках величини зсувів при z = 0,3 і 0,6.

Рис.1. Графік залежності величин зсуву контурів гірських виробок від безрозмірного параметра z у часі Підставляючи їхнього значення в (3), одержимо систему рівнянь Із системи рівнянь (4) знаходимо За отриманим значенням параметрів А и для кожного фіксованого інтервалу часу добудовуємо графіки U = f(z) для значень безрозмірного параметра z = 0,7; 0,8; 0,9. Після цього за даними графіків доповнюємо графіки зсувів контурів гірських виробок у часі для значень z = 0,7; 0,8; 0,9 (рис.2).

Рис. 2 Зсув породного контуру капітальних виробок у часі при H/сж відповідно рівному: 1 – 0,1; 2 – 0,12; 3 – 0,15; 4 – 0,2; 5 – 0,3; 6 – 0,4; 7 – 0,5; 8 – 0,6; 9 – 0,7; 10 – 0,8; 11 – 0, Таким чином, перебудовані графіки дозволяють прогнозувати величини зсувів контурів гірничих виробок для порід відносно невеликої кількості на глибоких горизонтах, а по них визначати навантаження на кріплення.

1. Зицер И.С., Ривкин И.Д., Чистяков Е.П. Инструкция по выбору и расчету крепей капитальных выработок шахт Кривбасса. – Кривой Рог: НИГРИ,1970. – 32 с.

УДК 622.

ИННОВАЦИИ В ТЕХНОЛОГИЯХ КРЕПЛЕНИЯ СКВАЖИН БОЛЬШОГО ДИАМЕТРА

Соиск. горн. инж. Гречкин А.Б., горн. инж. Заблудин И.И., НТЦ «Наука и практика», г.

Ростов-на-Дону, Россия Научно-техническим центром «Наука и практика» накоплен значительный опыт проектирования и строительства скважин большого диаметра различного назначения с различными эксплуатационными требованиями к ним в различных горно-геологических условиях. Так, например, были спроектированы и построены: воздухоподающая скважина диаметром в свету 4, м глубиной 900м для шахты «Южная» с металлической крепью, вентиляционная скважина диаметром в свету 5,75 м глубиной 200 м с комбинированной крепью из набрызг-бетона и анкеров на шахте «Соколовская», опытно-эксплуатационная скважина диаметром в проходке 4 м глубиной 246 м в Архангельской алмазной провинции, хранилище радиоактивных отходов скважинного типа диаметром 2,5 м глубиной 120 м со специальной металлической крепью и экраном из бентонитовой глины, водоотливные скважины диаметром в свету 500 мм глубиной 110 м со сборной железобетонной крепью для шахтоуправления «Бургустинское», смотровой колодец для канализационного коллектора в г. Ростове-на-Дону диаметром в свету 1,5 м глубиной 110 м с монолитной бетонной крепью и др.

Рассмотрим более подробно последние два примера.

«Бургустинское» были пройдены с использованием роторной буровой установки L-4 фирмы «Whirt» на глубину м для откачки воды из заполненного выработанного пространства ликвидируемых шахт погружными насосами.

Учитывая высокую агрессивность шахтной воды по отношению к металлу, было принято решение закрепить скважины сборными железобетонными элементами из сульфатостойкого бетона В-25 с высокой водонепроницаемостью, для монтажных штырей (рис. 1б). В продольном направлении скважины железобетонные элементы соединялись между собой монтажными штырями. С внешней стороны элементы сваривались по контуру, благодаря чему обеспечивалась герметичность колонны крепи. После окончания заполнялось песчано-цементным раствором методом подРис.1а – Схема спуска колонводного бетонирования.

Опыт работы по креплению показал высокую техбуровой став, 2-элементы нологичность конструкции сборной железобетонной крекрепи 3-монтажная платформа пи.

После проходки скважины на полную глубину, в ее устье на специальной платформе устанавливалась металлическая труба диаметром 1020 мм высотой 6 м, которая исполняла роль внутренней опалубки. Вокруг нее монтировалась внешняя металлическая опалубка, состоящая марки В-20 и уплотнялся вибропогружателем. Обсадная сталебетонная колонна крепи опускалась в скважину «наплаву»

сталебетонной колонны крепи внутренняя труба наращивалась секциями по 6 м. Во время «перехвата» прицепного «вилку», установленную на подроторной балке. После окончания спуска колонны крепи в скважину закрепное пространство заполнялось песчано-цементным раствором методом подводного бетонирования. Внутренняя поверхность Полученный положительный опыт крепления скважин сборной железобетонной и монолитной бетонной крепью по приведенным технологиям позволяет рекомендовать Рис. 2 – Схема спуска сталебетонной колонны крепи 1-труба, 2-секция крепи, 3-монтажная платформа УДК 622.

ОСОБЕННОСТИ ТЕХНОЛОГИИ РЕКОНСТРУКЦИИ АРМИРОВКИ ВЕРТИКАЛЬНЫХ

СТВОЛОВ ГОРНОРУДНЫХ ПРЕДПРИЯТИЙ

Соиск. горн.инж. Заблудин И.И., горн.инж. Гречкин А.Б. НТЦ «Наука и Практика», г.Ростов-на-Дону, Россия Наметившийся рост экономики России после длительной стогнации потребовал восстановления горнорудной промышленности.

В связи с этим возникла необходимость в реконструкции пришедших в нерабочее состояние и технически устаревших подъемных комплексов, включая армировку вертикальных стволов.

Действовавшие стволы, как правило, армировались металлическими расстрелами и деревянными проводниками. С увеличением массы подъемных сосудов и скорости их движения возникает необходимость реконструкции армировки стволов сопровождающейся заменой деревянных проводников на металлические из рельс Р43.

Реконструкция армировки производится с остановкой работы подъемной установки или в процессе ее эксплуатации в специально выделенные ремонтные смены.

Рассмотрим технологические особенности ведения работ для этих случаев на конкретных примерах.

Ствол “Скиповой” рудника “Н” пройден на глубину 240 метров, диаметр в проходке равен 5100мм, в свету – 4500мм, закреплен монолитным бетоном,оборудован двухскиповой подъемной установкой и лестничным отделением, шаг армировки 2084мм, шаг лестничного отделения – 4168мм. Амировка ствола смешанная из металлических расстрелов и деревянных проводников (Рис.1а).

Рис.2. Конструкция лежек для рельсовых проводников:

Проектом принято решение по замене существующих деревянных проводников прямоугольной формы на металлические - из рельсов Р43, с сохранением существующей схеы расположения проводников. Работы по замене предусматриваются с использованием постоянной подъемной машины, поочередно в подъемных отделениях снизу вверх. И включают следующие этапы проведения работ: чистка ствола от просыпей, демонтаж существующих деревянных проводников и срезке уголков применяемых при креплении их к расстрелу, после чего выполняется зачистка мест среза уголков и замена деформированных расстрелов, затем приступают к приварке нижних и верхних “лежек”, служащих опорой для скоб “Бриара”. Затем приступают к монтажу парных провожников, и монтаж одинарных продников. После окончания этих работ приступают к замене конструкций лестничного отделения (лестниц, площадок и ограждений (Рис.1б).

Особенностью монтажа рельсовых проводников является применение лежек со специальными подкладками, позволяющими исключить срезку нижних полок ранее приваренных уголков и поперечные сварные швы на расстрелах (Рис.2).

Для этого, учитывая, что все работы в стволе производиться с остановкой производства, была принята следующая схема по производству работ. На место одного из подъемных сосудов подвешивается трех этажная люлька с откидной площадкой. Замена проводников ведется снизу вверх. Вначале демонтируются деревянные проводники и выдаются маневровой лебедкой на поверхность. При этом верхние направляющие монтажной люльки передвигаются по деревянным проводникам, а нижние по рельсовым. Это обеспечивает надежное фиксирование люльки на всем протяжении ствола.

Ствол “Юго-западный” рудника “Д” пройден на глубину 835 метров, диаметр ствола в проходке равен 5700мм, в свету – 5000мм на участках с бетонной крепью и 5025мм – с тюбинговой. Тюбинговая крепь конструкции Шахтспецстроя. Ствол оборудован одноклетьевой с противовесом подъемной маниной. В стволе была принята двухсторонняя схема расположения проводников у клети и противовеса. Армировка ствола смешанная из металличесикх расстрелов и деревянных провдников (Рисю.3а).

В связи с необходимостью производства реконструкции армировки ствола с заменой деревянных проводников на рельсовые в ремонтные смены без остановки работы подъемной устаноки по эксплуатации, в проекте а) до замены проводников; б) после.

После окончания монтажа рельсовых проводников производится демонтаж деревянных проводников, замена клети и противовеса.

УДК 622.

К ВОПРОСУ ОБ ИНТЕНСИФИКАЦИИ ПРОХОДКИ ВЕРТИКАЛЬНЫХ СТВОЛОВ

К.т.н. Борщевский С.В., ДонНТУ, к.т.н.Пасиченко К.Ю., КТУ, Кривой Рог, студ. Баклыков С.Н., ДонНТУ, г.Донецк Для ускорения темпов строительства вертикальных стволов, их углубки (при реконструкции горнодобывающих и горнорудных предприятий) необходим постоянный поиск новых технических решений, в основном используемых в технологиях проходки и углубки вертикальных стволов с расширением передовой выработки. Независимо от направления расширения последней и способа отбойки породы можно выделить следующие технологические процессы:

1)проведение передовой выработки; 2)расширение передовой выработки до проектного сечения ствола вчерне; 3)выпуск отбитой при расширении передовой выработки породы и погрузка ее в транспортные средства на нижележащем горизонте; 4)возведение постоянной крепи. Более детально остановимся на втором процессе, как одном из самых трудоемких, влияющих на интенсивность проходки стволов.

Опыт работы шахтопроходческих организаций и наработки ученых-шахтостроителей в этом вопросе вскрывают большие резервы и простор для творческой деятельности в решении данной проблемы. Расширение передовой выработки может производиться как сверху вниз, так и наоборот. При углубке (проходке) стволов с расширением передовой выработки сверху вниз главным назначением последней является спуск породы на нижележащий горизонт. Поэтому в качестве передовой выработки при применении этой технологии могут использоваться как восстающие, так и скважины относительно небольшого диаметра. Так, в 60-х гг. при углубке стволов за рубежом использовались передовые скважины диаметром 0,5…0,8 м [1,2]. В бывшем СССР передовые скважины нашли применение в основном при проходке неглубоких стволов на действующих шахтах Кузнецкого и Карагандинского угольных бассейнов [3…5]. В отечественной практике при углубке стволов по данной технологической схеме в качестве передовой выработки используются в основном исключительно восстающие.

При углубке (проходке) стволов с расширением передовой выработки снизу вверх последняя служит для передвижения людей, прокладки коммуникаций, доставки материалов и оборудования. Кроме того, при расширении передовой выработки разовым взрыванием вертикальных скважин последняя является компенсационным пространством, на которое производится отбойка породы. А при расширении передовой выработки с помощью торцевых зарядных полостей, выбуривание последних осуществляется непосредственно из передовой выработки.

Вследствие вышеизложенного передовые выработки при расширении их снизу вверх должны иметь значительное поперечное сечение и в качестве таковых используются восстающие сечением порядка 3…4 м2 и более.

За последние годы в промышленно развитых странах дальнего зарубежья созданы высокоэффективные буровые установки для подземного бурения вертикальных выработок диаметром до 2,4 м и более. Эти установки позволяют успешно проводить передовые выработки при углубке (проходке) стволов в скальных породах любой крепости [6,7]. С увеличением диаметра передовой выработки, проводимой буровым способом, уменьшается удельный вес работ по расширению передовой выработки буровзрывным способом. Одновременно улучшаются условия отбойки породы при расширении передовой выработки. В результате появилась новая эффективная технология углубки (проходки) стволов – комбинированная, включающая два способа выемки породы – буровой и буровзрывной [8]. Эта технология углубки (проходки) стволов является весьма перспективной, обеспечивает достижения высоких показателей углубки и проходки стволов, повышение безопасности работ проходчиков и улучшение условий их труда.

Отбойку породы при расширении передового восстающего сверху вниз обычно производят с помощью нисходящих продольных шпуров. При расширении передовых восстающих сверху вниз находят применение также горизонтальные или наклонные торцевые шпуры, выбуриваемые из восстающего со специальных буровых полков [8]. Однако такая технология пока не получила существенного распространения. Принципиальные схемы расположения шпуров при расширении передового восстающего сверху вниз приведены на рис. 1.

Данная технологическая схема углубки первоначально получила широкое применение на рудниках. В дальнейшем ее успешно внедрили и на угольных шахтах, где были достигнуты рекордные темпы углубки стволов с ее применением [9,10]. Технология углубки стволов с расширением восстающего сверху вниз с помощью продольных шпуров является достаточно универсальной и может применяться в скальных и полускальных породах. При этом обеспечивается удовлетворительное качество оконтуривания стволов, высокое значение коэффициента использования шпуров (КИШ), достаточно рациональное использование ВВ и шпуров. Значительная часть отбитой породы поступает в передовую выработку под действием силы взрыва или самотеком. При ее применении достигаются высокие технико-экономические показатели углубочных работ. Однако в Украине, других странах СНГ не решен вопрос механизации бурения шпуров и уборки породы в забое ствола при этой схеме углубки.

Рис. 1. Схемы отбойки породы при углубке стволов с расширением востающего В случае, когда в качестве передовой выработки используется восстающий, обычно кольцевой забой ствола принимают плоским, что обеспечивает удобную и безопасную работу проходчиков. Вместе с тем, когда кольцевому забою придают конусность или ступенчатость, возрастает доля отбитой породы, которая поступает в передовую выработку без применения погрузочных средств [8]. При угле наклона кольцевого забоя к горизонту порядка 45° почти вся отбитая порода поступает в передовой восстающий под действием силы взрыва и самотеком [10]. Однако для обеспечения эффективной и безопасной работы в забое ствола в таких условиях при углубке (проходке) стволов необходимо применять специальные комплексы. Такие комплексы разработаны и находят применения в промышленно развитых странах дальнего зарубежья [6].

Вместе с тем, при их использовании значительно усложняется оснастка ствола, возрастает объем временных выработок.

2. Ланге Г. Опыт углубки ствола с передовой скважиной. Производительность труда и затраты // Глюкауф. – 1961. - №14. – С.1048-1057.

3. Покровский Н.М. Сооружение и реконструкция горных выработок. В 3-х частях. Часть III.

– М.: Госгортехиздат, 1963. – 314 с.

4. Солнцев А.М. Проходка шахтного ствола с передовой скважиной // Шахтное строительство. – 1964. - №8. – С.23-25.

5. Солнцев А.М. Проходка ствола с передовой скважиной // Шахтное строительство. – 1969. С.21-23.

6. Косарев Н.Ф., Жук В.И. Проходка ствола со скважиной на шахте "Абашевская" №2 // Шахтное строительство. – 1970. - №2. – С.22-23.

7. Бузов Г.С. Основные направления развития зарубежной техники, технологии проходки и углубки стволов // Шахтное строительство. – 1990. - №4. – С.26-27.

8. Циферблат В.А., Надежин Е.И. Проходка восстающих выработок и стволов в скальных породах на зарубежных рудниках // Шахтное строительство. – 1982. - №11. – С.27-30.

9. Борщевский С.В. Комбинированная технология проходки и углубки вертикальных стволов // Уголь Украины. – 1988. - №4. – С.19-20.

10. Яровой В.В., Васильев А.З. Новая технологическая схема углубки стволов на действующих шахтах Центрального района Донбасса // Шахтное строительство. – 1980. - №9. – С.21-22.

11. Яровой В.В. Скоростная углубка вертикальных стволов на строящихся горизонтах в Центральном районе Донбасса // Уголь Украины. – 1981. - №9. – С.16-18.

УДК 622.273.131.001.

ОБОСНОВАНИЕ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ ОХРАННЫХ УГОЛЬНЫХ

ЦЕЛИКОВ

Доц. Выгодин М.А., асс. Григорьев А.Е., студ. Старотиторов И.Ю., Национальный горный университет, г.Днепропетровск Оставление целиков при подземной разработке угольных месторождений на сегодня является наиболее распространенным способом охраны капитальных горных выработок. Их защита от воздействия очистных работ осуществляется воспринимающими часть повышенного горного давления охранными целиками, ширина которых уже сейчас достигает 200 м и более.

По мере увеличения глубины разработки тенденция роста ширины таких целиков при существующих методиках определения их размеров [1] сохранится, в результате чего возрастут потери угля в целиках, подготовленного к отработке очистными забоями.

В то же время нормальное эксплуатационное состояние капитальных выработок в условиях влияния очистных работ зависит, главным образом, от устойчивости охраняющих их целиков, оценка которой выполняется путем расчета по допускаемым напряжениям и предельным нагрузкам [2]. Обе задачи взаимосвязаны, а их решения объединены в нескольких методиках определения допустимых размеров целиков.

Как известно, вокруг пройденной выработки в массиве горных пород возникает зона разрыхления, размеры которой зависят, прежде всего, от размеров выработки и физикомеханических свойств вмещающих пород. Перед лавой, движение которой направлено перпендикулярно охраняемой выработке, возникает такая же зона. Ее ширина зависит от величины повышенного горного давления и от прочностных параметров пород. Целик, ограниченный с двух сторон границами этих зон, работает в упругом режиме, а максимальные вертикальные напряжения приурочены непосредственно к самим границам.

При отработке угольных месторождений длинными столбами обратным ходом лава останавливается на расстоянии, исключающем ее влияние на капитальную выработку. Это подразумевает наличие в целике такого участка угольного массива («ядра целика»), в котором зоны опорного давления не пересекаются, напряжения y равны H.

Для построения картины распределения напряжений в массиве горных пород используются методы численного моделирования на ЭВМ. Применительно к геомеханическим исследованиям наибольшее распространение получил метод конечных элементов как наиболее универсальный и адаптированный для решения подобных задач.

В рамках исследований, выполняемых для шахты «Белозерская» кафедрой строительных геотехнологий и геомеханики (НГУ), решена серия задач с привлечением МКЭ о напряженнодеформированном состоянии породного массива, содержащего три параллельных капитальных выработки, охраняемые целиками от влияния очистных работ.

Главной целью численных экспериментов было выявление «ядра целика» для различных горно-геологических условий размещения выработок, что позволило определить минимально допустимые размеры охранных целиков. Минимально допустимая ширина «ядра» требует аналитического обоснования, что является предметом дальнейших исследований, и на данном этапе была принята равной 2 м.

Моделирование выполнялось по известной методике, изложенной в [3]. Для оценки состояния каждого породного элемента сформированной конечно-элементной реализации расчетной схемы (рис.1.) использовался критерий запаса устойчивости Kз:

где Rc – предел прочности пород на одноосное сжатие, е – эквивалентное напряжение, определяемое по формуле:

где 1, 3 – компоненты поля напряжений полученные в результате решения упругопластической задачи, – отношение предела прочности на одноосное растяжение – Rp к пределу прочности на одноосное сжатие – Rc.

Рис.1. Конечно-элементная реализация расчетной схемы.

Рис. 2. Фрагмент картины распределения напряжений в угольном массиве в окрестностях выработки и лавы при ширине целика 70 м.

Анализ данных (Рис. 2.), полученных в результате первого этапа моделирования методом конечных элементов, позволяет сделать следующие характерные выводы:

для условий пласта l8 шахты «Белозерская», где вмещающие породы представлены песчаником (основная кровля), аргиллитом (непосредственная кровля) и алевролитом (почва), границы зон неупругих деформаций в угольном пласте расположены на расстоянии 9 м от выработки и 11 м от забоя лавы. Размеры полученных зон разрыхления соответствуют представленным в [3] результатам расчетов для капитальной выработки и представленным в [4] геометрическим параметрам зон неупругих деформаций для очистной выработки.

минимально допустимая ширина массива целика, работающего в упругом режиме, составляет 9…10 м при ширине его ядра – 2 м, что согласуется с результатами исследований методами теории упругости [5] Согласно нормативной методике расчета [1], результаты которого применялись при проектировании и строительстве участка шахты, ширина такого целика составляет 50 м. В результате выполненных исследований определена минимально допустимая ширина целика (с учетом размеров зон разрыхления пород), которая для конкретных горно-геологических условий пласта l8 составляет 29…30 м.

1. Указания по рациональному расположению, охране и поддержанию горных выработок на угольных шахтах СССР. – Л.: ВНИМИ, 1986. – 222 с.

2. Шашенко А.Н., Пустовойтенко В.П. Расчет несущих элементов подземных сооружений. – К.: Наук. думка, 2001. – 168 с.: ил.

3. Гапеев С.Н. Закономерности потери упругопластической устойчивости сложноструктурного массива в окрестности одиночной выработки: Дис. … канд. техн. наук: 05.15.09.– Днепропетровск, 2004.– 188 с.

4. А.Н. Шашенко, В.П. Пустовойтенко. Механика горных пород: Учебник для ВУЗов. - К.:

Новый друк, 2004. – 400 с.: ил.

5. Левина Ц.О., Михлин С.Г. К вопросу о расчете напряжений в междукамерных целиках.

Труды Сейсмологического института, №94, М., 1940.

УДК 622.831.3:531.

МЕТОДИКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ РАЦИОНАЛЬНОГО МЕСТОПОЛОЖЕНИЯ

ОДИНОЧНОЙ ВЫРАБОТКИ, РАСПОЛОЖЕННОЙ В СЛОИСТОМ МАССИВЕ В

УСЛОВИЯХ ВОЗМОЖНОЙ ПОТЕРИ УСТОЙЧИВОСТИ ПОЧВЫ

Асс. Гапеев С.Н., студ. Ступа М.А., Национальный горный университет, г. Днепропетровск На основе закономерностей потери устойчивости почвы выработки в слоистом сложноструктурном массиве, полученных в ходе численного моделирования методом конечных элементов [1] построена номограмма (рис. 1) для определения возможности вспучивания в условиях, сходных с условиями по пласту l8 шахты «Белозерская» ГП «Добропольеуголь», в основу которой положен модифицированный критерий вспучивания почвы, полученный для случая слоистого массива.

Модификация критерия, предложенного проф. А.Н. Шашенко [2], вызвана необходимостью учесть влияние слоистости массива и различие в прочностных параметрах слагающих его слоев и основана на использовании величины средневзвешенной прочности массива Rc [3].

При этом зона влияния выработки, в пределах которой рассчитывается величина Rc, принята равной 8,75R0 (R0 – полупролет выработки). Это значение получено в ходе численного моделирования потери устойчивости почвы выработки, находящейся в слоистом массиве [1].

Ситуация расположения выработки в слоистом массиве может быть охарактеризована коэффициентом слоистости K rL :

С учетом K rL модифицированный критерий вспучивания примет вид где rL 0 – критический относительный радиус зоны неупругих деформаций для неслоистого массива, rL – корректированная величина зоны неупругих деформаций в слоистом массиве.

Определение возможности вспучивания на этапе проектирования заложения выработки выполняется в следующем порядке:

1. По имеющимся данным геологических разведок воссоздают структуру массива по трассе выработки, определяют физико-механические ( ), структурные ( mi, yi, lT ) и прочностные ( Rci ) параметры слагающих толщу слоев пород на расстояниях до 8,75R0 в кровлю и почву от места предполагаемого заложения выработки.

2. Определяют значения (коэффициента вариации прочности породного массива) и k c (коэффициент структурно-механического ослабления массива, учитывающий трещиноватость массива) и значение Rc из [2].

3. По номограмме (рис. 1) определяют для данной величины Rc значения коэффициента слоистости K rL Для заданного значения глубины заложения выработки H вычисляют значение H k c, для которого по номограмме определяют значение rL и соответствующую ему величину K у. При K у < 1 следует ожидать вспучивание почвы. В таком случае необходимо изменить место расположения выработки в имеющейся толще пород таким образом, чтобы получить значение Rc, при котором K у > 1.

Рис. 1. Номограмма для определения возможности вспучивания почвы в выработке, расположенной в слоистом массиве, содержащем слой породы высокой прочности 1. Гапеев С.Н. Закономерности потери упругопластической устойчивости сложноструктурного массива в окрестности одиночной выработки. – Дис. … канд. техн. наук: 05.15.09. – Днепропетровск, 2005. – 188 с.

2. Шашенко А.Н., Тулуб С.Б., Сдвижкова Е.А. Некоторые задачи статистической геомеханики.– К.: Універ. вид-во «Пульсари», 2002. – 304с.

3. Захаров В.С., Назимко В.В. Оценка устойчивости подготовительных выработок при произвольном порядке изменения горнотехнической ситуации // Уголь Украины. – 2001. – №10. – УДК 622.

ШАХТНАЯ АПРОБАЦИЯ ОПЕРАТИВНОГО ПРОГНОЗА ЗОНЫ ГЕОЛОГИЧЕСКОГО

НАРУШЕНИЯ АКУСТИЧЕСКИМИ СИГНАЛАМИ

Доц. Масленников Е.В., доц. Солодянкин А.В., асп. Якимов С.А., Национальный горный университет, г. Днепропетровск Опыт строительства и эксплуатации шахт показывает, что геологические нарушения в некоторых случаях настолько усложняют строение породного массива, что вести горные работы в нем весьма проблематично, а в отдельных случаях и невозможно. Для снижения затрат на проведение и эксплуатацию выработок, устранения аварийных ситуаций необходима разработка рациональных способов перехода зон геологических нарушений и обеспечения их устойчивости, что является важной научно-технической задачей. Другой задачей данного направления, является прогноз нарушений для правильного планирования и ведения горных работ.

Известно, что все виды тектонических нарушений образуются путем изменения формы, деформации первичных геологических тел под действием приложенных к ним сил в условиях блокирования другими породами. Шахтные исследования однозначно указывают на наличие зон аномальных напряжений в боках нарушений. В связи с этим, для прогноза нарушений могут быть использованы методы, основанные на регистрации этих напряжений, что является весьма перспективным с позиций стоимости и оперативности. Одним из возможных подходов заключается в использовании акустических сигналов в качестве носителя информации о геомеханическом состоянии исследуемой области в окрестности структурной неоднородности породного массива – трещины, геологического нарушения или породного обнажения.

Идея этого способа прогноза успешно реализована в акустическом методе прогноза выбросоопасности угольных пластов [1,2]. Способ основан на анализе обширной информации о НДС массива, которая содержится в амплитудно-частотной характеристике (АЧХ) акустических сигналов, возбуждаемых в нем работой горного оборудования. Установленная связь между АЧХ упругих колебаний, распространяющихся в массиве и уровнем возникающих в нем напряжений позволили сформировать комплексный показатель выбросоопасности К, как отношение амплитуд высокочастотной к низкочастотной составляющим в спектре принимаемого сигнала [3]. Метод и аппаратура прошли самую широкую апробацию, включены в нормативные документы, аппаратура длительное время успешно эксплуатировалась в Карагандинском, Кузнецком, Ростовском, Донецком бассейнах для прогноза внезапных выбросов угля и газа. Также аппаратура АК-1 успешно апробирована для оценки состояния пород в окрестности полевой выработки, позволяя фиксировать выбросоопасную зону на некотором расстоянии до нее.

Непрерывность характера контроля НДС углепородного массива основана на том, что текущие показания прогностического показателя К линейно изменяются во времени и отражают изменения напряженности исследуемой области в реальном масштабе времени. Пределы изменения показателя К колеблются от 0 (для неопасной зоны) до 5 и более (непосредственно перед внезапным выбросом угля и газа) условных единиц. Применительно к проблеме прогноза внезапных выбросов угля и газа показания аппаратуры АК-1 используют как индикатор превышения критического уровня (К = 3), сигнализирующего о вхождении в опасную зону.

Длительные производственные наблюдения метода подтверждают возможность регистрации даже незначительных изменений напряженности массива в пределах показаний К от 0 до 1. Изменение постоянного среднего уровня К в «неопасной» зоне значений неоднократно наблюдалось в зоне мелкоамплитудных тектонических нарушений. Подвигание источника зондирующего сигнала вместе с выработкой с учетом того, что подвергаемые анализу акустические колебания от него распространяются вглубь массива на расстояние до 100 м, позволяют обеспечивать постоянное сканирование области для обнаружения геологических нарушений.

Апробация указанного подхода проведена в условиях шахты «Добропольская» ГП «Добропольеуголь». В качестве объекта исследований выбрана зона отработки шахтного поля в окрестности 2-й южной лавы уклона пласта m04 горизонта 450 м. Место установки подземной части аппаратуры акустического контроля – 2-й южный вентиляционный штрек, по трассе которого ожидались зоны крупных геологических нарушений (Кутузовского и Карповского сбросов), сопровождающихся (по опыту предыдущих работ) веером более мелких нарушений.

Вмещающие породы представлены в основном аргиллитами, алевролитами и песчаниками. По степени устойчивости в обнажениях породы изменяются от среднеустойчивых до весьма неустойчивых. Внезапных выбросов в пределах шахтного поля не регистрировалось.

Прохождение выработки осуществлялось комбайном ГПКС. Для замеров применялась аппаратура акустического контроля АК-1, состоящая из наземного блока, расположенного на поверхности в помещении АСУП шахты, и подземной части (геофона), устанавливаемой в шпур, пробуренный в породах кровли на расстоянии 15-20 м от груди забоя. Переход оборудованной подобным образом замерной станции в рабочий режим осуществляется спустя 1-2 суток с момента установки подземной части, необходимых для обжатия геофона породным массивом.

анализа шума работы комбайна фиксирусутки ется на жестком диске компьютера, установленного рядом с наземным блоком аппаратуры АК-1 в помещении АСУП, в виРис. 1 Кривая относительных напряжений де кривой, отражающей уровень напряжепоказателя К) при прохождении зоны геологиче- ний, возникающих впереди забоя штрека в ского нарушения.

поступающего на самописец от поверхностного блока аппаратуры АК-1.

Полученная кривая (рис. 1) отображает в относительных единицах уровень напряжений, возникающих перед забоем штрека в нетронутой области массива. Результаты показывают, что при прохождении зоны вне геологических нарушений значения К находились в области нулевых значений. В пределах зоны нарушения отмечены колебания К на уровне меньшем 1 (сутки 1-3) при их значительном возрастании в четвертых сутках и последующим падением до 0 (выход из зоны).

В результате опытной проверки в условиях мелкоамплитудных геологических нарушений установлено, что прогностический показатель К акустического сигнала при зондировании массива впереди забоя однозначно кореллирует с зоной нарушенности в пределах К = 0,2…0,8.

1. Мирер С.В., Масленников Е.В., Хмара О.И. Методика и аппаратура для акустического контроля выбросоопасности угольных пластов // Внезапные выбросы угля и газа, рудничная аэрология: Науч. сообщ. ИГД им. А.А.Скочинского. –М., 1988. –С. 22-24.

2. Пат. 2753 Украина, МКИ E21F 5/00, E21C 39/00. Спосіб акустичного прогнозу викидонебезпечності вугільних пластів та пристрій для його здійснення / С.В. Мірер, Є.В. Масленніков, О.І. Хмара. Опубл. 26.12.94, Бюл. № 5. – I. – 2 с.

3. Мирер С.В., Масленников Е.В., Хмара О.И. О контроле выбросоопасности забоев по спектральным характеристикам акустических сигналов. // Вопросы предотвращения внезапных выбросов: Науч. сообщ. ИГД им. А.А.Скочинского.- М., 1987. - С.52-61.

УДК 622.

О НЕОБХОДИМОСТИ ОПТИМИЗАЦИИ КОНСТРУКЦИИ УЗЛА ПОДАТЛИВОСТИ

МЕТАЛЛИЧЕСКОЙ КРЕПИ

Батечко Д.П., студ., Мартыненко С.В., н. с. каф. строительных геотехнологий и геомеханики, Национальный горный университет, г. Днепропетровск Роль замковых соединений для достижения высокой и стабильной рабочей характеристики рамы достаточно высока, т.к. именно этот элемент металлической крепежной рамы определяет ее работоспособность в интервале конструктивной податливости. При этом разработка узлов соединения ограничена несовершенством технической базы отечественных производителей, исключающим возможность прямого заимствования импортных разработок.

В настоящее время в Украине наибольшее распространение получила группа силовых податливых соединений, впервые представленных еще в 1932 г. немецкой фирмой «ТиссенХайнцман». Достаточно простой податливый узел соединения состоит из П-образной скобы (хомута), планки и гайки.

Основное достоинство данной типовой конструкции узла - простота изготовления и монтажа, невысокие требования к квалификации рабочих, а вот к существенным недостаткам, ставящим под сомнение его надежность и работоспособность, как показывает длительный опыт применения на производстве, относится перекос и растяжение скоб, скачкообразное проскальзывание элементов крепи, неравномерность усилия обжатия профилей, что приводит к ослаблению сопротивления податливости крепи, неполному использованию несущей способности конструкции, рассогласованию работы узлов и др. [1].

По этой причине на сегодняшний день большинство развитых горнодобывающих стран отказались от этой конструкции.

Значительное количество предложенных к настоящему времени конструкций замковых соединений не решило проблему, поскольку удовлетворительное во всех отношениях техническое решение в отечественной практике до сих пор не найдено. Широко применяемые соединения из двух П-образных скоб с планкой и гайками АП3.030 замковыми соединениями, в сущности, не являются, а серийный замок АП3.070 имеет многочисленные недостатки принципиального характера. Это и недостаточная жесткость конструкции, и малое зажимное усилие, и ослабляемость в процессе проседания и т.д.

Анализ работы типового узла податливости показывает, что целью его совершенствование является устранение обнаруженных недостатков и, в первую очередь, устранение перекоса скоб при податливости. Этого можно достичь, например, за счет фиксации друг относительно друга, исключения эффекта «сварного контакта» при вдавливании круглых скоб во фланцы или снижения их длины для сведения к минимуму момента от силы трения при скольжении скобы по фланцам спецпрофиля [2].

К настоящему времени возможности податливых соединений, охватывающих профили на участках нахлестки практически исчерпаны, так как полученные технические решения уже близки к оптимуму. Однако ряд недостатков, присущих данному классу, устранить не удалось.

Прежде всего, это необходимость монтажа в стесненных условиях и незакрепленной зоне, что понижает качество выполняемых монтажных работ, увеличивает продолжительность и трудоемкость. Установлено, что только на монтаж узлов уходит до 20…30 % времени по возведению арочной конструкции. Проходчики при этом продолжительное время находятся в незакрепленной зоне, что при обрушениях пород чревато травматизмом. Кроме того, добиться одинакового сопротивления каждого из узлов при их сборке в забое довольно затруднительно, что влечет за собой несогласованную работу всего комплекта податливого соединения и, как результат, несимметричную деформацию рамы и нарушение заданного режима ее податливости.

На основе анализа недостатков группы силовых узлов, возникло направление, основанное на использовании принципа обжатия спецпрофилей методом заданного деформирования (деформационная группа податливых соединений). В эту группу входят кулачковые и клиновые податливые узлы.

В последнее время принято считать, что для повышения адаптивных свойств рамных крепей целесообразно применять конструкции, в которых узлы податливости расположены в плоскости, параллельной залеганию пород, что снижает влияние изгибающего момента на режим работы крепи.

Важной задачей повышения работоспособности крепи является применение новых узлов податливости, обеспечивающих за счет охватывающих спецпрофиль фигурных планок, заданный режим податливого сопротивления.

Таким образом, приходится согласиться с выводами, приведенными в работе [2], что основными задачами оптимизации конструкции податливого узла являются:

- сведение к минимуму затрат труда (времени) на монтаж комплекта крепи;

- исключение пребывания рабочих в потенциально опасной незакрепленной зоне;

- обеспечение заданного, т.е. согласованного режима податливости в узлах;

- сокращение расхода металла путем уменьшения длины участков нахлестки;

- простота и доступность его контроля на всех этапах работы крепи;

- возможность демонтажа и повторного использования.

1. Обоснование параметров и конструктивных элементов металлической крепи применительно к условиям шахт ГП «Добропольеуголь» / Отчет по НИР. – Днепропетровск. – 2004.

2. Литвинский Г.Г., Гайко Г.И., Кулдыркаев Н.И. Стальные рамные крепи горных выработок. – К.: Техніка, 1999. – 216 с.

УДК 622.831.3:531.

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПЕРЕМЕЩЕНИЙ НА КОНТУРЕ ВЫРАБОТКИ С УЧЕТОМ

ОБЪЕМНОГО РАСШИРЕНИЯ ПОРОД В ЗОНЕ НЕУПРУГИХ ДЕФОРМАЦИЙ

Доц. Солодянкин А. В, студ.Мацилецкий Д.В., Национальный горный университет, г.

Днепропетровск Покажем, как связаны перемещения на контуре выработки u с относительным увеличением объема в зоне пластических деформаций, ограниченной радиусом rL.

Рассмотрим область однородного упругого породного массива в окрестности одиночной выработки круглого сечения, расположенной на глубине Н от поверхности вне зоны влияния очистных работ (рис. 1). Отпором крепи пренебрегаем. Как показано в [1] отпор крепи чрезвычайно мало влияет на размеры области неупругих деформаций, т.к. величина его на глубоких горизонтах шахт несоизмеримо меньше гравитационного давления H. В направлении осей Х и нагрузок такова, что со временем вокруг выработки образуется область пластических деформаций. Размеры этой области составляют В результате разрыхления пород происходит смещение контура выработки на величину U и ее радиус становится равным Rи. При этом внешний контур ЗНД также смещается к центру выработки и его радиус становится RL. На границе упругой и неупругой зон породы не разрыхлены и приобретают только упругие деформации. Их величина, согласно [2] достаточно мала, поэтому упругими смещениями на контуре ЗНД можно пренебречь и считать RL = RL.

Т.к. разрыхление пород в ЗНД означает их объемное расширение при различных неупругих деформациях, при описании разрыхления используем значение объемной деформации :

где V и V1 – объем породы до и после разрыхления,, z, r - главные деформации.

Изменение будем рассматривать в пределах 0 0,3. Так же допускаем, что породы во всем объеме ЗНД имеют одинаковый коэффициент разрыхления, хотя это и не так.

Смещения контура выработки в результате разрыхления пород определим по изменению площади ЗНД до разрыхления (условная ЗНД) и после деформирования массива. Тогда:

- условная площадь ЗНД:

- площадь ЗНД после смещений контура выработки с учетом объемного расширения:

- эта же площадь, рассчитанная через конечный радиус выработки Rи, где Rи = R0 -U:

Поскольку S R0 = S Ru приравняем выражения (6) и (7) и после преобразования получим:

Отнесем все радиусы и величины смещений к начальному радиусу выработки R0:

Решением этого уравнения будет выражение:

Учитывая, что u = U/R0, при радиусах горных выработок в пределах R0 = 1,5-3 м и существенных для их устойчивости деформациях, покажем зависимость = f (rL ) (рис. 2).

Для сравнения покажем зависимость, полученную в [1] для смещений контура выработки:

где - величина максимального относительного объемно разрыхления на контуре выработки, Rс – прочность образца породы на одноосное сжатие, kc – коэффициент структурного ослабления.

Рис. 2. Зависимость величины объемного расширения пород в ЗНД от радиуса rL Несовпадение графиков, рассчитанных по ф. (7) и (8) объясняется тем, что в первом случае разрыхление пород принимается одинаковым (средним) от контура до границы ЗНД, а во втором - - это величина максимального относительного объемно разрыхления на контуре выработки. Потому графикам, рассчитанным по ф. (8) и соответствуют большие значения Таким образом, на данном этапе получена зависимость смещений контура выработки от радиуса ЗНД при соответствующих средних значениях относительного объемного расширения.

1. Шашенко А.Н., Тулуб С.Б., Сдвижкова Е.А. Некоторые задачи статистической геомеханики. – К.: Універ. вид-во “Пульсари”, 2002. – 304 с.

2. Шашенко А.Н., Пустовойтенко В.П. Механика горных пород. Учебник. - К.: Новий УДК 622.

К ВОПРОСУ ОБ УСТОЙЧИВОСТИ ПОДЗЕМНЫХ ВЫРАБОТОК, ПРОЙДЕННЫХ В

ТРЕЩИНОВАТОМ ПОРОДНОМ МАССИВЕ

Студ. Старотиторов И. Ю., Национальный горный университет, г. Днепропетровск Наличие в породном массиве такого вида геологического нарушения, как трещины, существенно меняет его напряженно-деформированное состояние (НДС) и приводит к снижению прочностных характеристик.

Трещины расчленяют массив горных пород на отдельные блоки. Под действием горного давления блочность порождает образование вывалов (зон обрушения) в кровле выработок. А это, в свою очередь, создает дополнительное давление на крепь горных выработок, что усложняет их эксплуатацию.

Вследствие повышения уровня начальных напряжений в окрестности выработки горная порода может достигнуть своего предела прочности на сжатие. При этом происходит ее пластическое разрыхление, сопровождающееся значительным увеличением объема. Так вокруг выработки образуется зона неупругих деформаций (ЗНД), размеры которой в значительной степени влияют на геомеханическую ситуацию. Величина радиуса ЗНД зависит от количества и размеров имеющихся в массиве трещин, ее увеличение может стать причиной возникновения таких негативных ситуаций, как потеря устойчивости выработки, пучение пород почвы и др.

Таким образом, при выполнении геомеханических расчетов, касающихся определения напряжений в окрестности одиночных горных выработок, пройденных в трещиноватом породном массиве, вопросам трещиноватости следует уделять особое значение.

В качестве способа решения граничной задачи о НДС массива в окрестности выработки используется метод конечных элементов (МКЭ). Этот метод достаточно широко апробирован и на практике доказал свою применимость в самых различных областях. Существует значительное количество программ, позволяющих выполнять расчет с использованием МКЭ. Они включают в себя предпроцессор, который обеспечивает подготовку исходных данных для численного решения граничных задач геомеханики, и постпроцессор для визуализации полученных результатов.

Математическая модель, моделирующая состояние породы в окрестности местных нарушений сплошности, должна отображать основные явления, возникающие вследствие возникновения концентрации напряжений и возможного сопутствующего изменения физикомеханических свойств окружающего материала.

Исследования проблем устойчивости подземных выработок, пройденных в трещиноватом породном массиве, методом конечных элементов прежде всего следует начинать с моделирования самой простой ситуации, при которой присутствует всего одна трещина. При этом варьируется угол наклона трещины по отношению к вертикальной (горизонтальной) оси.

Предложена плоская конечно-элементная модель изотропного и линейно-упругого породного массива с пройденной в нем горизонтальной выработкой кругового очертания. Трещина последовательно располагалась под углами 0, 15, 30, 45, 60, 75 и 90 к оси выработки.

При каждом ее положении определялись эквивалентные напряжения по Мизесу в определенных точках породного массива.

Анализ полученных данных позволил сделать вывод о том, что наибольшая концентрация напряжений наблюдается при угле наклона трещины к оси выработки равном 45, а наименьшая – при угле наклона 0. В дальнейших исследованиях количество трещин планируется увеличить.

Таким образом, использование компьютерного моделирования НДС трещиноватого породного массива, вмещающего протяженную выработку, позволяет оценить ее устойчивость на каждом из участков, в пределах которых массив обладает структурными и текстурными особенностями.

УДК 622.261.

ШАХТНІ ДОСЛІДЖЕННЯ СПОСОБУ ОХОРОНИ ТА ПІДТРИМАННЯ ПІДГОТОВЧИХ

ВИРОБОК У ЗОНІ ВПЛИВУ ОЧИСНИХ РОБІТ

Доц. Терещук Р.М., ас. Терещук О.М., студ. Іванов О.С. Національний гірничий університет, м. Дніпропетровськ Нормальні умови роботи комплексно-механізованих вугільних вибоїв можливі тільки при забезпеченні експлуатаційного стану підготовчих гірничих виробок. Перехід в останні роки на відпрацьовування пластів у більш важких гірничо-геологічних умовах привів до погіршення стану гірничих виробок. Особливо актуальна ця задача у зоні впливу очисних робіт. Вибір раціональних способів охорони підготовчих виробок визначається прийнятою технологічною схемою підготовки і відпрацьовування пластів вугілля, що, у свою чергу, залежить від великого числа гірничо-геологічних і гірничотехнічних факторів: глибини гірничих робіт, складу порід, що вміщають пласт вугілля, їх фізико-механічних властивостей, газоносності пластів, схильності їх до самозаймання, технічних засобів організації провітрювання й інших факторів.

-30 -25 -20 -15 -10 -5 0 5 10 15 20 горизонтальної 2 конвергенції на експериментальній підготовчих виробок, що повторно викоділянці в залежності від місцезнаходження лави ристовуються. Для апробації способу та були виконані наступні операції: проведення виробки широким забоєм; встановлення постійного кріплення; встановлення анкерів; виконання камуфлетного висадження в боках виробки в межах вугільного пласту; після проходу першої лави у підготовчій виробці виконують підривання порід підошви виробки, що здійнялись. Цією породою заповнюють розкіску.

При інструментальних маркшейдерських дослідженнях за допомогою замірних станцій відповідно до прийнятої методики фіксувалися величини зсувів елементів контуру кріплення, як на експериментальній (рис. 1) так и на контрольній (рис. 2) ділянках.

Як видно із графіків на рис. 1 та 2 величина вертикальної та горизонтальної конвергенції при використанні даного способу охорони та підтримання підготовчих виробок зменшилась на 42% та 26%, відповідно. Початок інтенсивного росту конвергенції спостерігається на відстані 10 м при підході лави до замірної станції, а закінчення – 2...4 м після проходу лави. Встановлення анкера з боку масиву вугілля зменшує величину конвергенції в розкісці на 60%. Камуфлетне висадження призводить до зниження напружень масиву навколо Рис. 2. Зміна величини вертикальної 1 та горизонтальної 2 конвергенції на контрольній ділянці в залежності від місцезнаходження лави лав, поліпшити техніку безпеки ведення УДК 622.338-124:620.178.113.5:625.

ПОВЫШЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ ТЕРМИЧЕСКОГО РЫХЛЕНИЯ

АГРЕГИРОВАННЫХ СЫПУЧИХ ГРУЗОВ

Ступа М.А., студ., Национальный горный университет, г. Днепропетровск В современных перегрузочных комплексах, состоящих из вагоноопрокидывателя, системы бункеров и перегрузок, питателей, дозаторов, конвейерных линий, выполняются большие объемы переработки сыпучих грузов, достигающие до 200…500 полувагонов в сутки [1]. В зимнее время работу комплекса существенно осложняет такие процессы как смерзаемость и залипание сыпучего груза в транспортирующих сосудах. При этом в холодное время года наиболее осложняющим фактором процесса разгрузки сыпучего груза, поступающего на территорию перегрузочного комплекса в железнодорожных полувагонах, является его смерзаемость. Перед разгрузкой железнодорожных полувагонов со смерзшимся сыпучим грузом, последнему необходимо восстановить сыпучесть, что, кроме энергетических затрат, существенно снижает производительность самого процесса разгрузки.

Наиболее распространенным способом восстановления сыпучести смерзшихся материалов, как на территории СНГ, так и в других странах является разогрев смерзшегося груза в специальных конвективных тепляках.

Обычно используют одноэтажные, капитальные, хорошо теплоизолированные тепляки на два пути емкостью до 20…32 полувагонов со своей котельной, мощными теплообменниками и вентиляционными устройствами, обеспечивающими принудительную подачу теплоносителя по всему фронту разогреваемых вагонов.

Однако тепляки имеют серьезные недостатки, ограничивающие область их применения:

это значительные затраты тепла на оттаивание смерзшихся грузов, продолжительность процесса (из-за малой их теплопроводности) и очень низкий КПД устройства.

Так, по данным [2] общие затраты тепла на разогрев в тепляке груженого 60-тонного полувагона с учетом потерь на разогрев самого полувагона и ограждающих поверхностей тепляка составляют от 3 до 4 млн. ккал, в том числе на разогрев самой горнорудной массы от минус 15 до 0 С расходуется только 380…400 тыс. ккал.

Были проведены лабораторные эксперименты на моделях полувагонов, загруженных углепородной массой и подвергнутых заморозке при температуре -15 С на протяжении 24-х часов, с целью уменьшения длительности нахождения полувагонов в тепляках, что приведет к меньшему расходу энергии для рыхления замороженной углепородной массы, находящейся в одной партии полувагонов, помещаемых в тепляк.

В первую очередь был имитирован процесс рыхления углепородной массы в полувагоне, находящемся в тепляке при температуре 108 С. На основании статистической обработки полученных результатов был получен график зависимости степени размерзания углепородной массы от времени термической обработки модели (Рис.1).

Предлагается с целью увеличения скорости разморозки агрегированной углепородной массы в полувагонах, путем увеличения теплообмена между теплообменником и агрегированной массой, - использовать накладные медные теплообменники, непосредственно контактирующие со стенками полувагона. (Теплообменник представляет собой пластину с лабиринтом (каналами), внутри которых будет циркулировать горячая вода.) 1. Минеев С. П., Сахненко А. Л., Обухов С. А. Вибрационное и волновое рыхление агрегированной сыпучей горной массы. – Днепропетровск, 2005. – 212 с.

2. Владимиров А. П., Брайнина Е. Ю. Выгрузка и подогрев нерудных строительных материалов в зимних условиях. – М.: Госстройиздат, 1967. – 155 с.

УДК 622.833-112.

ВЛИЯНИЕ СТРУКТУРЫ ПОРОДНОГО МАССИВА НА УСТОЙЧИВОСТЬ

КАПИТАЛЬНЫХ ГОРНЫХ ВЫРАБОТОК

Студ. Пашко А.Н., Национальный горный университет, г. Днепропетровск Обеспечение устойчивости капитальных горных выработок в процессе их проходки и дальнейшей эксплуатации является актуальной инженерной и научной задачей.

Одним из существенных факторов, влияющих на себестоимость угля, являются затраты по обеспечению устойчивости протяженных горных выработок, в том числе капитальных с длительным сроком эксплуатации. Основное назначение таких выработок, как правило: воздухоподающая и транспортная артерия шахты, отвод водопритока с горизонта и др.

На их устойчивость влияет наличие трещин в породном массиве, особенно таких, которые располагаются вертикально. Вертикальные трещины способствуют развитию вывалов со стороны пород кровли, что ведет к резкому ухудшению геомеханической ситуации вокруг выработки.



Pages:   || 2 | 3 | 4 |
Похожие работы:

«Russian Open Source Summit 2013 Современные веб-технологии для организации совещаний, конференций и дистанционного обучения. Система ВизардФорум Станислав Иванович Макогон, Руководитель проектов LinuxWizard и ВизардФорум ЗАО ВизардСофт.Ру LinuxWizard.ru WizardForum.ru Коротко о ВизардСофт.Ру С 2007 г. на рынке разработки программного обеспечения. Компания возникла на базе ЗАО ВИЗАРДСОФТ - одного из лидеров отечественного рынка ПО для автоматизации бизнес-процессов в строительстве (с 1993 г.)....»

«ЦЕНТР ИСЛАМСКОЙ КУЛЬТУРЫ ИМАН (МАТЕРИАЛЫ НАУЧНО-ПРАКТИЧЕСКОЙ КОНФЕРЕНЦИИ ОБЩЕСТВЕННО-ПОЛИТИЧЕСКАЯ ЖИЗНЬ ТАТАРСТАНА В УСЛОВИЯХ СОЦИОКУЛЬТУРНОГО И КОНФЕССИОНАЛЬНОГО ПЛЮРАЛИЗМА И XVI СЪЕЗДА ЦИК ИМАН, ПРИУРОЧЕННЫЕ К 15 ЛЕТИЮ ЦЕНТРА ИМАН) Издательство Иман Казань — 1427/2006 ЦЕНТР ИСЛАМСКОЙ КУЛЬТУРЫ ИМАН (МАТЕРИАЛЫ НАУЧНО-ПРАКТИЧЕСКОЙ КОНФЕРЕНЦИИ...»

«Адамеску аА Проблемы развития и размещения производитель-ных сил волго-вятского района Адреса и телефоны элеваторов воронежская область Адвокард мифы и реальность Автобагажники и фаркопы YarportalRu кафе и рестораны Xerox phaser 6000 и phaser 6010 цена V всероссийская научно-техническая конференция необратимые процессы в природе и технике Адрес и телефон центр елена малышева Автотелевизор fusion г 75 плюсы и минусы Авто б/у тойота стотка и 200 U torrent312Возможности и характеристика АИАнтонов...»

«Конференция в День поминовения 22 25 мая 2009 г. Общая тема: БЫТЬ ЕДИНЫМИ С ГОСПОДОМ В ЕГО ДВИЖЕНИИ ДЛЯ ВСЕЛЕНСКОГО РАСПРОСТРАНЕНИЯ ЦЕРКВИ КАК СВИДЕТЕЛЬСТВА ИИСУСА Лозунги Координация верующих как членов Тела Христова приводит к совокупному выражению Христа, движению Бога на земле, управлению Бога на престоле и исполнению Божьего вечного замысла. Для вселенского распространения церкви как свидетельства Иисуса мы должны переживать Христа, наслаждаться Христом и выращивать Христа как дерево жизни...»

«Речные перевозки – серьёзный вызов. Сезонность экспорта IV Международная конференция нефтепродуктов. ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНЫЕ ПЕРЕВОЗКИ ПРОДУКЦИИ НЕФТЕ- И ГАЗОПЕРЕРАБОТКИ Каткова Софья Викторовна, Руководитель проектов г. Москва, 20 июня 2013 г. 1 http://www.morproekt.ru/ МОРСТРОЙТЕХНОЛОГИЯ МОРСТРОЙТЕХНОЛОГИЯ МОРСТРОЙТЕХНОЛОГИЯ Предпроектные проработки различной глубины и сложности: бизнес-планы, концепции, декларации о намерениях, обоснование инвестиций; Проектирование: • универсальных и...»

«Министерство образования и наук и Российской Федерации Алтайский государственный технический университет им. И.И.Ползунова НАУКА И МОЛОДЕЖЬ 3-я Всероссийская научно-техническая конференция студентов, аспирантов и молодых ученых СЕКЦИЯ ГОРОДСКОЕ СТРОИТЕЛЬСТВО И ХОЗЯЙСТВО ПОДСЕКЦИЯ ОСНОВАНИЯ, ФУНДАМЕНТЫ, ИНЖЕНЕРНАЯ ГЕОЛОГИЯ И ГЕОДЕЗИЯ Барнаул – 2006 ББК 784.584(2 Рос 537)638.1 3-я Всероссийская научно-техническая конференция студентов, аспирантов и молодых ученых Наука и молодежь. Секция...»

«№ 1 (74) 2010 Р.у. Чекаева аРхитектуРа комплекса меЧети султана беЙбаРса в каиРе с 5-9 октября 2009 года участвовала в XVІІ-й интернациональной конференции в г.Александрии-искандарии (египет). На конференции рассматривались и обсуждались вопросы техногенного явления, т.е. необходимость конструктивного решения при землетрясениях, стихийных бедствиях, наводнении, селях, сильных ветрах, цунами и т.д. с применением и использованием новых современных строительных материалов и технологий, конструкций...»

«Дайджест новостей российского и зарубежного частного права (Вып.№12 –сентябрь 2013 г.) Выпуск № 12 (сентябрь 2013) Дайджест новостей российского и зарубежного частного права /за сентябрь 2013 года/ СОДЕРЖАНИЕ: I. Новости Юридического института М-Логос II. Новости законотворчества в сфере частного права III. Новости судебной практики 1. Постановления Президиума ВАС РФ по вопросам частного права 2. Определения о передаче дел в Президиум ВАС 3. Проекты и идеи 4. Новости судебной реформы IV. Новые...»

«Материалы Международной конференции Проблемы Арала, их влияние на генофонд населения, растительный и животный мир и меры международного сотрудничества по смягчению их последствий 11-12 марта 2008 года Ташкент, Узбекистан Приветственное обращение Президента Республики Узбекистан И.А. Каримова Дорогие гости! Уважаемые участники конференции! Искренне приветствую вас в столице Узбекистана – городе Ташкенте. Открывающаяся сегодня конференция посвящена одной из самых сложных и самых насущных для...»

«Рынок оконных, дверных и фасадных конструкций РБ-2013. Состояние и перспективы развития Материалы 6-й Международной отраслевой практической конференции, Минск, 1 марта 2013 года Содержание Введение 3 Открытие конференции. Приветствие участников 4 Ткачик П.П., главныцй рекдтор журанала Архитектура и строительство Энергосбережение и энергоэффективность - главные задачи отрасли 5 Павлова Г.Г., начальник Главного управления архитектурной, научной и инновационной политики Минстройархитектуры...»

«МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ УХТИНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ СБОРНИК НАУЧНЫХ ТРУДОВ МАТЕРИАЛЫ НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКОЙ КОНФЕРЕНЦИИ (16-18 апреля 2001 г.) Ухта 2002 ББК 65.04 (231) Я5 У 89 УДК 330.15 (470.1) (061.6) Сборник научных трудов: Материалы научно-технической конференции (16-18 апреля 2001 г.). – Ухта: УГТУ, 2002. – 323 с. ISBN 5-88179-283-1 В сборнике представлены научные труды профессоров, преподавателей, аспирантов и студентов Ухтинского государственного...»

«Актуальные проблемы инженерных наук Рисунок 1. Горизонтальная система сбора Рисунок 2. Вертикальная система сбора низкопотенциального тепла грунта низкопотенциального тепла грунта 1 - воздушный отопительный аппарат; 1 - тепловой насос; 2 - солнечный коллектор; 2 - тепловой насос; 3 – пластиковый 3 - бойлер для горячего водоснабжения; трубопровод 4 - нагревательные приборы системы отопления; 5 - циркуляционные насосы; 6 - вертикальные термоскважины системы сбора низкопотенциального тепла грунта...»

«Пермские татары – история, проблемы, пути решения (доклад на научно-практической конференции: История Перми - вклад татарского народа в становление и развитие города) 19 апреля 2013 г. Д.Г. Закиров, д.т.н., профессор, краевед, член союза журналистов РФ, председатель совета Татарской национально-культурной автономии г. Перми Татары в Пермском крае проживают издавна. Появление татар в этих краях уходят в VIII-X века, временам Поволжской Булгарии. По численности в крае и городе Перми они занимают...»

«HEWLETT-PACKARD Дайджест мировых новостей логистики №43 24 сентября – 1 октября Отдел по связям с общественностью 2012 АО НЦРТЛ Дайджест мировых новостей логистики №43 24 сентября – 1 октября Отдел по связям с общественностью www.kazlogistics.kz 24 сентября – 1 октября НОВОСТИ ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНОГО ТРАНСПОРТА Презентация для инвесторов и СМИ Транспортно-Логистического Хаба Хоргос: станция Алтынколь, МЦПС и СЭЗ Хоргос-Восточные Ворота Опубликован Годовой отчет АО НК КТЖ за 2011 год азтеміртранс и...»

«МИР ВОЗЗРЕНИЕ №20 от 17 ноября 2008 года С ПРАЗДНИКОМ, СТУДЕНТЫ! ПОЗДРАВЛЯЕМ! Анну Кондрикову – заместителя декана факультета государственного и муниципального управления с успешной защитой кандидатской диссертации на соискание ученой степени кандидата педагогических наук ! Ольгу Рокутову – старшего преподавателя кафедры социальной работы с молодежью с успешной защитой диссертации на соискание ученой степени кандидата исторических наук! Геннадия Бочкова – проректора по строительству и...»

«Предисловие В целях снижения травматизма и заболеваемости среди работников в строительной промышленности Конференция Международной Организации Труда в 1988 году приняла Конвенцию о безопасности и гигиене труда в строительстве (№ 167) и соответствующую Рекомендацию (№ 175). Международная Организация Труда проводит большую работу во многих странах по внедрению разработанных ею стандартов безопасности и гигиены труда в строительстве. Значительным вкладом в это важное дело стал Проект МОТ/ПРООН по...»

«Материалы международной научной конференции. Хоста, Сочи, 25-29 августа 2009 г. Вездесущая структура 1,37 и её значение* Кашлаков К.С. okosfer@mail.ru Геометрия и числа священны, потому что они систематизируют скрытый порядок творения. Это – инструменты, при помощи которых создавалась физическая вселенная. Стефен Скиннер В данном материале описывается весьма необычное явление того, как пространство или определённый порядок может влиять на нашу жизнь, укладывая все свои проявления в...»

«ДВЕНАДЦАТЫЕ И ТРИНАДЦАТЫЕ ОТКРЫТЫЕ СЛУШАНИЯ ИНСТИТУТА ПЕТЕРБУРГА. ЕЖЕГОДНЫЕ КОНФЕРЕНЦИИ ПО ПРОБЛЕМАМ ПЕТЕРБУРГОВЕДЕНИЯ. 2005 – 2006 ГГ. Н. В. Николаева ГОСПОДСКИЙ ДОМ М. И. ВОРОНЦОВА НА ПЕТЕРГОФСКОЙ ДОРОГЕ В 1712 г., после неудачной попытки устройства фонтанов у будущего Константиновского дворца и переноса этой затеи в Петергоф, оживает трасса Петербург – Петергоф. По именному указу Петра I вдоль этой дороги были нарезаны участки земли для строительства приморских домов. Узкие и длинные участки...»

«Содержание информационного бюллетеня по итогам работы IV Отчетно-выборной Конференции МФП (30 ноября 2005 г.) Оглавление Стенограмма доклада председателя ревизионной комиссии Илюкина С.И. Стенограмма выступления Мэра Москвы Лужкова Ю.М. Стенограмма выступления первого заместителя председателя Московской Конфедерации промышленников и предпринимателей (работодателей) Суконкина А.В. Стенограмма доклада председателя мандатной комиссии Щегловой Т.Н. Стенограмма выступления председателю МГК профсоюза...»

«isicad.ru #94, май 2012 Содержание От редактора. Можно ли на САПР заработать не два, а десять миллиардов? — Давид Левин.1 Обзор новостей за май. Быстро, еще быстрее, форсаж! — Владимир Малюх.5 IV российская конференция пользователей AVEVA — Подготовил Илья Личман.11 Обзор 3DVIA Composer — Виталий Панкратов..13 Проблемы с геометрическими ядрами в Dassault Systemes и PTC — Дилип Менезес.28 Почему PLM и BIM терпят поражение одним и тем же способом? — Олег Шиловицкий.29 Autodesk: мы помним как все...»









 
2014 www.konferenciya.seluk.ru - «Бесплатная электронная библиотека - Конференции, лекции»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.