WWW.KONFERENCIYA.SELUK.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА - Конференции, лекции

 

Pages:   || 2 |

«ЭЛЕКТРОТЕХНОЛОГИИ, ЭЛЕКТРОПРИВОД И ЭЛЕКТРООБОРУДОВАНИЕ ПРЕДПРИЯТИЙ Сборник научных трудов II Всероссийской научно-технической конференции 19-20 марта 2009 г. Том 2 УФА 2009 УДК 621.3: ...»

-- [ Страница 1 ] --

Федеральное агентство по образованию

Государственное общеобразовательное учреждение высшего

профессионального образования

«УФИМСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ НЕФТЯНОЙ

ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ»

ЭЛЕКТРОТЕХНОЛОГИИ, ЭЛЕКТРОПРИВОД

И ЭЛЕКТРООБОРУДОВАНИЕ ПРЕДПРИЯТИЙ

Сборник научных трудов

II Всероссийской научно-технической конференции 19-20 марта 2009 г.

Том 2 УФА 2009 УДК 621.3: 622 ББК 31.2 Э 45 Редакционная коллегия:

В.А. Шабанов (отв. редактор) С.Г. Конесев (зам. отв. редактора) М.И. Хакимьянов К.М. Фаттахов С.В. Чигвинцев Рецензенты:

Начальник научной части УГАТУ, доктор технических наук

, профессор Г.Н. Утляков Зав. кафедрой ТОЭ БГАУ, доктор технических наук, профессор В.М. Сапельников Э45 Электротехнологии, электропривод и электрооборудование предприятий: сборник научных трудов II Всероссийской научнотехнической конференции: в 2 т. Т. 2 / редкол.: В.А. Шабанов и др.– Уфа:

Изд-во УГНТУ, 2009. – 259 с.

ISBN 978-5-7831-0867- Сборник научных трудов содержит научные доклады (статьи) и тезисы докладов, представленных на II Всероссийскую научнотехническую конференцию с международным участием «Электротехнологии, электропривод и электрооборудование предприятий». Научные доклады охватывают широкий круг проблем в области преобразования, потребления и распределения электроэнергии, моделирования электроприводов технологических установок, диагностики электрооборудования, разработки новых средств релейной защиты и автоматики, автоматизации технологических процессов.

УДК 621. ББК 31. ISBN 978-5-7831-0867-9 © Уфимский государственный нефтяной технический университет, © Коллектив авторов, Научное издание

ЭЛЕКТРОТЕХНОЛОГИИ, ЭЛЕКТРОПРИВОД

И ЭЛЕКТРООБОРУДОВАНИЕ ПРЕДПРИЯТИЙ

Сборник научных трудов II Всероссийской научно-технической конференции 19-20 марта 2009 г.

Том Редактор Л.А. Матвеева Подписано в печать 26.02.2009_. Бумага целлюлозная 80 г. Формат 60х84 1/16.

Гарнитура «Таймс». Печать цифровая. Усл.печ. л._16,31_. Уч.изд. л.14,5_.

Тираж 300 экз. Заказ.

Издательство Уфимского государственного нефтяного технического университета Адрес издательства:

СЕКЦИЯ

«ЭНЕРГОЭФФЕКТИВНЫЕ, РЕСУРСОСБЕРЕГАЮЩИЕ

И ЭКОЛОГИЧЕСКИ ЧИСТЫЕ ЭЛЕКТРОТЕХНОЛОГИИ И СИСТЕМЫ

В НЕФТЯНОЙ И ГАЗОВОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ»

УДК 621.311.

ПОЛУПРОВОДНИКОВАЯ ИНДУКЦИОННАЯ УСТАНОВКА

С ВЫСОКОЧАСТОТНЫМ ТРАНЗИСТОРНЫМ МОДУЛЕМ

Е.Н. Гуляев, Е.В. Неугодников, Л.И. Рогинская (Уфимский государственный авиационный технический университет, г. Уфа) Среди большого числа устройств для электротехнологии особое место занимают транзисторные преобразователи частоты, используемые для индукционного нагрева. Применение современной элементной базы позволяет существенно уменьшить габариты и массу преобразователя частоты и увеличить выходную частоту преобразователя за счет малого времени включения и выключения транзистора. Но в то же время возникает проблема корректной работы транзистора при переключении, т.е. исключение бросков тока.

Рисунок 1 - Силовая схема преобразователя мощностью 3 кВт Диапазон мощностей таких источников достаточно широк, однако наиболее рационально применять современные силовые транзисторные модули для относительно небольшой мощности и частоты, превышающей 20 кГц. На рисунке 1 приведена схема элктротехнологического комплекса, основу которого составляет полумостовой последовательный транзисторный инвертор напряжения, который по массогабаритным и эксплутационным характеристикам наиболее удобен. Он обеспечивает необходимую частоту и мощность. Например, для процесса закалки напряжения обычно не велики, поэтому рационально уменьшить первичное напряжение, чтобы уменьшить коэффициент трансформации трансформатора, а в некоторых случаях можно применить автотрансформатор.

Рисунок 2 – Расчетная схема полумостового резонансного инвертора (а), Заменяя трансформатор схемой замещения и соотнеся ее сопротивления к нагрузке, получим схему, приведенную на рисунке 2, а. При непрерывном токе к нагрузке приложено напряжение прямоугольной формы с амплитудой (рисунок 2, б). Установившийся режим можно исследовать аналитически, а переходный процесс с учетом всех параметров и трансформатора более рационально исследовать с помощью имитационной модели. Ток и напряжение на индукторе описываются дифференциальными уравнениями второго порядка, решение которых дает следующие зависимости:

I0 - начальное значение тока на индукторе в момент коммутации, А;

где uc0 - начальное значение напряжения на индукторе в момент коммутации, В;

ud - приложенное напряжение, В;

1 - собственная частота индуктора, рад/с.

Из полученных зависимостей определяем начальные значения тока и напряжения на индукторе в момент коммутации, в установившемся режиме при (где y -частота управляющих импульсов, рад/с), решая следующую систему уравнений:

Для установившегося режима можно записать По полученным аналитическим зависимостям начальных значений тока и напряжения строим функции I 0,U c 0 f 1 (рисунки 3 и 4 соответственно).



Рисунок 3 – Изменение начального тока в зависимости от отношения собственной частоты индуктора к частоте управления Рисунок 4 – Изменение начального напряжения в зависимости от отношения собственной частоты индуктора к частоте управления Рисунок 5 – Схема модели инвертора мощностью 18 кВт Максимальное значение напряжения на конденсаторе имеет место при резонансе по первой гармонике, т.е. при =1. Отметим, что это напряжение практически равно напряжению на индукторе. Учитывая наличие высших гармоник в кривой напряжения, рационально выбрать =0,9-0,96.

На рисунке 5 представлена схема имитационной модели инвертора, а на рисунке 6 кривые u d - напряжение питания, i - ток индуктора, u c - напряжение на индукторе, полученные путем моделирования с пакете OrCad. Отношение частот принимаем равным =0,9.

Рисунок 6 – Кривые питающего напряжения u d, тока индуктора i и напряжения Из полученных кривых, путем моделирования, видно, что кратность начального тока и напряжения на индукторе соответствует значениям, полученным аналитически путем. При этом начальный ток и напряжение на индукторе близки к максимальным значениям. Из всего вышесказанного следует, что полученные аналитические зависимости с достаточной степенью точности описывают работу индуктора. Данные зависимости могут быть использованы для оптимизации режима работы индукционной установки.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1 Элементы индукционных установок/ А.К. Белкин, Л.И. Гутин, И.Н. Таназлы, А.А.

Шуляк.-М.:Энергоатомиздат, 2007.-140 с.:ил.

2 Тиристорные преобразователи частоты/А.К.Белкин, Т.П.Костюкова, Л.Э.Рогинская, А.А.Шуляк.-М.:Энергоатомиздат, 2000.-263 с.:ил.

УДК 621.311.

ОСОБЕННОСТИ РАБОТЫ ПОЛУПРОВОДНИКОВЫХ

ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЕЙ, НАГРУЖЕННЫХ НА ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНЫЙ

КОЛЕБАТЕЛЬНЫЙ КОНТУР

Л.Э. Рогинская, Т.А. Гайнетдинов, Н.В. Листова (Уфимский государственный авиационный технический университет, г. Уфа) Полупроводниковый преобразователь частоты и индукторный модуль необходимые составляющие индукционных установок. Эти установки применяются как для термообработки материалов, так и для ряда новых технологий. Так как индукторный модуль имеет низкий коэффициент мощности, то в состав индукционной установки входят компенсирующие конденсаторы. Компенсация коэффициента мощности осуществляется либо с помощью образования параллельного индукторно-конденсаторного модуля (резонанс токов), либо с помощью последовательного (резонанс напряжений).

Основное применение нашел параллельный резонансный контур, что объясняется, по-видимому, тем, что выходное напряжение резонансных инверторов обычно выше активной составляющей напряжения индуктора. При этом для обеспечения колебательного перезаряда коммутирующего конденсатора необходимо применение коммутирующего дросселя. Таким образом, использование резонанса токов в источниках питания приводит к необходимости применения двух конденсаторных батарей (нагрузочный и коммутирующий конденсаторы) и коммутирующего дросселя. Применение резонанса напряжений требует равенства выходного напряжения источника питания и активной составляющей напряжения индуктора [1]. Этого равенства можно достичь с помощью согласующего трансформатора. Следует отметить, что в последнее время существенно расширилась область применения аморфной стали для изготовления магнитопроводов трансформаторов.

Параметры данного магнитного материала позволяют считать согласующий трансформатор близким к идеальному. Если напряжение источника питания равно напряжению индуктора, то коэффициент трансформации следует выбрать таким образом, чтобы вторичное напряжение трансформатора было равно активной составляющей напряжения индуктора:

Если выходное напряжение источника питания ниже напряжения индуктора, но выше его активной составляющей, то бестрансформаторное повышение напряжения на индукторе при резонансе токов осуществляется либо с помощью автотрансформаторной схемы подключения индуктора, либо с помощью последовательно-параллельной компенсации. В этом случае равенство активной составляющей напряжения и источника питания имеет место при выполнении следующего соотношения:

где Uист* - отношение напряжения источника питания к напряжению индуктора.

автотрансформатора. На рисунке 1, а приведена одна из возможных схем преобразователя частоты, нагруженного на индуктор с последовательной компенсацией. Приведенные значения Rн, Lн, Cн равны соответственно:

Rэ=Rн*К122, L1=Lн*К122, C1=Cн/К122. Так как L1 и C1 соединены последовательно с Lk и Ck, то их можно объединить в Lэ=L1 + Lk и Cэ= C1*Ck/(C1+Ck). Расчетная схема, соответствующая рисунку 1, а, приведена на рисунке 1, б.

Рисунок 1 – Схема простого несимметричного инвертора с согласующим Считая ток источника питания Id практически постоянным, получим следующие зависимости для тока в цепи и напряжения на конденсаторе при открытых вентилях:

на конденсаторе. Когда вентили закрыты, ток i=Id, а напряжение на конденсаторе определяется так:

На рисунке 2 приведена зависимость тока от времени:

Для большей общности рационально записать (2), (3) в относительных единицах. За базовые единицы примем: I I ; 0 1 / LC ; Z.

В относительных единицах при открытых вентилях (2),(3) имеют вид А при закрытых UC*=UC02*+t* ; при t=t1; i=Id; t=t2; i=Id; t=0; I=Id.





Из (4) можно определить длительность интервалов t1 и t2 согласно формуле Исследование электромагнитных процессов в преобразователе частоты по осуществлено с помощью имитационной модели в пакете Matlab. Данная модель с использованием блоков SimPowerSystems приведена на рисунке 3.

Рисунок 3 – Имитационная модель одноячейкового несимметричного инвертора с трансформатором и последовательным резонансным контуром На рисунке 4 показано мгновенное значение тока в первичной обмотке Рисунок 4 – Мгновенное значение тока в первичной обмотке

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1 Элементы индукционных установок/ А.К. Белкин, Л.И. Гутин, И.Н. Таназлы, А.А.

Шуляк.-М.:Энергоатомиздат, 2007.-140 с.:ил.

2 Тиристорные преобразователи частоты/А.К.Белкин, Т.П.Костюкова, Л.Э.Рогинская, А.А.Шуляк.-М.:Энергоатомиздат, 2000.-263 с.:ил.

УДК 621.

МОДЕЛИРОВАНИЕ ПОТОКОВ РЕАКТИВНОЙ МОЩНОСТИ

В СИСТЕМЕ ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ

МЕТОДОВ ТЕОРИИ ВЕРОЯТНОСТЕЙ

И МАТЕМАТИЧЕСКОЙ СТАТИСТИКИ

(Казанский государственный энергетический университет, г. Казань) (Альметьевский государственный нефтяной институт, г. Альметьевск) Многочисленные исследования параметров реактивной мощности в системе электроснабжения предприятий нефтехимии дают основание считать, что их реализации представляют собой случайные функции. К таким функциям можно отнести, например, параметры активной и реактивной мощности в узлах системы. Их моделирование в виде интегро-дифференциальных уравнений представляют собой функции сложного вида, а в некоторых случаях полученные результаты являются неадекватными. Это объясняется тем, что принимаемые допущения и используемые в уравнениях коэффициенты имеют систематические погрешности, которые могут достигать значительных величин. Таким образом, полученные по данным уравнениям оценки параметров не соответствуют реальным данным. Это подтверждается проверкой уравнений на воспроизводимость путём проведения экспериментальных исследований.

В связи с этим, для анализа одномерной случайной величины реактивной мощности в системе электроснабжения используем элементы теории вероятностей. Результаты экспериментальных исследований представляют собой набор данных х1,…, хn. Алгоритм обработки предусматривает следующие этапы: построение вариационного ряда; построение диаграммы накопленных распределения. Диаграмма строится в соответствие с формулой где n(х) – число элементов в выборке, для которых выполняется условие xi х2;

математическое ожидание и дисперсия Анализ данных экспериментальных исследований показывает, что функция плотности распределения подчиняется нормальному закону и имеет следующий вид:

где mх – математическое ожидание; х – среднеквадратическое отклонение.

энергоёмкого предприятия.

Рисунок 1 – Гистограмма и функция плотности распределения tg энергоёмкого промышленного предприятия Приведённые данные исследований показывают следующее. Имеются значительные отклонения tg отдельных электроприёмников от предельно допустимых значений с высокой плотностью вероятности. Они нарушают баланс активной и реактивной мощности в узлах сети электроснабжения. Это вызывает большие потери электроэнергии в системе.

определить вероятности рациональных параметров и режимов реактивной мощности. Функция может быть использована для оптимизации режимов компенсации.

УДК 621.316, 622.

ПРОБЛЕМЫ И СПОСОБЫ РЕШЕНИЯ ТРУБОПРОВОДНОГО

ТРАНСПОРТА ВЯЗКОЙ НЕФТИ

(Уфимский государственный нефтяной технический университет, г. Уфа) Нефти с большим содержанием асфальтосмолистопарафиновых веществ, характеризующиеся большой динамической вязкостью и высоким напряжением сил трения на поверхности соприкосновения, относятся к неньютоновским жидкостям [1]. Большими запасами вязкой нефти располагают Канада (522,5 млрд. тонн) и Венесуэла (пояс Оринок 177,9 млрд т). Россия, Мексика, США, Кувейт и Китай так же располагают запасами высоковязких, битуминозных углеводородистых жидкостей [2]. Процентное соотношение мировых запасов высоковязкой нефти представлено на рисунке 1.

Рисунок 1 – Процентное соотношение остаточных запасов высоковязкой нефти По оценкам специалистов фирмы Schlumberger, запасы тяжелой нефти в России составляют 13,4 млрд тонн, природных битумов — 33,4 млрд. тонн [3].

На территории России самыми большими запасами вязкой и битуминозной нефти располагает Республика Татарстан. Добыча легкой нефти с каждым годом снижается и становится целесообразно разрабатывать месторождения с вязкой и битуминозной нефтью. Месторождения тяжелых углеводородов находятся в удалении от мест переработки, что говорит о потребности в транспорте. При транспорте вязкой и высоковязкой нефти по трубопроводу возникает множество трудностей, связанных с особым режимом перекачки неньютоновской жидкости.

Существуют различные способы воздействия на нефть с целью улучшения ее реологических свойств. Простыми по реализации являются физические способы воздействия, такие как предварительная барообработка, механическая обработка, совместная перекачка нефти с водой, смешение вязкой и маловязкой нефтей и их дальнейшая совместная перекачка [1]. С развитием химической промышленности в начале 50-х годов для улучшения реологических свойств перекачиваемой жидкости стали применяться химические реагенты, такие как депрессорные присадки – нефтерастворимые синтетические полимерные продукты, высокомолекулярные полимерные соединения различных типов. Однако самым распространенным и эффективным способом воздействия остается нагрев. В России крупными трубопроводами, по которым течет горячая нефть, являются Уса-УхтаЯрославль и Узень-Атырау-Самара, пролегающий по большей части на территории Республики Казахстан [4]. Эффективным способом формирования теплового поля на сегодняшний день является нагрев открытым пламенем.

Данный способ характеризуется высокими скоростью нагрева и КПД теплопередачи. На «горячем» трубопроводе в Казахстане применяются печи прямого нагрева ПТБ-10 мощностью 10 МВт [5]. Однако такой способ нагрева взрыво- и пожароопасен. К примеру, за годы развития ОАО «Удмуртнефть»

Гремиханском месторождениях зарегистрировано 17 случаев пожаров на трубчатых печах различных типов [6]. Статистика позволяет говорить о пламенных печах как об опасном промышленном объекте. Кроме того, данный способ теплового воздействия оказывает негативное влияние на окружающую среду из-за выбросов продуктов сгорания и излишков теплоты.

Перспективным направлением в области нагрева трубопроводов является применение электротермических систем (электроплит, ТЭНов, резистивных кабелей, индукционных нагревательных систем). Преимуществами применения таких систем являются простота монтажа и эксплуатации, отсутствие выбросов в атмосферу продуктов сгорания, локализация места нагрева. Первым устройством, работающим от источника электрической энергии, стали электрические тэны [1]. На смену им пришли резистивные нагревательные кабели и ленты (резистивный нагрев) [7]. В дальнейшем появилась скин-система, или индукционно-резистивная система, которая сочетает в себе резистивный нагрев и нагрев от воздействия магнитного поля на ферромагнитный материал [8]. Система высокочастотного индукционного нагрева с промежуточным теплоносителем, реализованная в скоростном подогревателе нефти, представляющем собой теплообменник [9].

При всех достоинствах применяемых электротермических систем следует отметить необходимость повышения их КПД теплопередачи, а также отсутствие или неэффективное обеспечение в их работе режимов регулировки мощности, необходимых при различных условиях перекачки нефти.

Для увеличения КПД теплопередачи и повышения управляемости процессом передачи тепловой мощности, а также снижения теплового воздействия на окружающую среду и выбросов в атмосферу продуктов сгорания авторами предлагается применение системы среднечастотного индукционного нагрева, где источником тепла является материал трубы.

Система используется как для поддержания температуры на протяженном участке, так и в виде компактной индукционной нагревательной печи.

Индукционная система не выбрасывает в атмосферу продукты сгорания, тепловое поле распространяется только на объект нагрева и практически не выделяется в окружающую среду. При нарушении целостности трубопровода с горючей жидкостью возгорания не происходит. Регулирование мощностью нагрева происходит в диапазоне от 10 до 100 % от полной мощности, что делает такую систему энергетически эффективной и безопасной.

Рисунок 2 – Расположение индуктора на элементах трубопровода На рисунке 2 показаны варианты расположения нагревательного индукционного кабеля (индуктора) на элементах и узлах промыслового и магистрального трубопроводов. Кроме того, тепловое поле можно реализовать Разработанный авторами вариант исполнения индукционной печи представлен на рисунке 3. Важным является тот факт, что реализация таких систем возможна на основе базовых конструкций печей прямого (пламенного, факельного) нагрева.

1- технологический трубопровод, выполненный в виде змеевика и представляющий собой теплообменник, 2 – нагревательный индукционный кабель (индуктор) Рисунок 3 – Вариант исполнения индукционной печи

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1 Коршак А.А., Нечваль А.М. Трубопроводный транспорт нефти, нефтепродуктов и газа: уч. пособие для системы ДПО. – Уфа: ДПСервис, 2005. – 516 с.

//http://www.oilcapital.ru/technologies/2006/01/101226_82677.shtml //http://www.neftevedomosti.ru/press.asp?issue_id=167&material_id= 4 Мастобаев Б.Н. История применения химических реагентов и технологий в трубопроводном транспорте нефти и нефтепродуктов.

Автореферат диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук – Издательство УГНТУ – Уфа,, 2003. – 50 с.

5 РД 39-026-02. Правила технической эксплуатации магистрального «горячего»

нефтепровода Узень-Атырау-Самара.- Астана: ЗАО «КазТрансОйл», 2003. – 576 с.

6 Пожарная опасность трубчатых печей: справочно-методическое пособие. Отряд ВППО ОАО «Удмуртнефть».- Ижевск, 2001.

//http://www.termosib.ru/products/teploflex.php 8 Скин-система. Теория //http://www.teplomag.ru/articles/piece19page10.php //http://www.ijsgroup.ru/equipment/spn.shtml.

УДК 621.316, 622.

ВЫСОКОТЕХНОЛОГИЧНЫЕ СИСТЕМЫ ИНДУКЦИОННОГО

НАГРЕВА НА ДНС

(Уфимский государственный нефтяной технический университет, г. Уфа) Нефтегазодобывающие комплексы (НГДК) являются самыми крупными участниками процесса первичной подготовки нефти и газа. В состав НГДК входят нефтегазодобывающие предприятия (НГДП), рассредоточенные на обширных территориях, превышающих сотни и тысячи квадратных километров. В состав НГДП входят, как правило, кустовые насосные скважины (КНС), дожимные насосные станции (ДНС), центральные перекачивающие станции (ЦПС). ДНС обеспечивают транспорт нефти от нефтескважин или КНС до ЦПС. При этом подготовка нефти к дальнейшей транспортировке играет важную роль, так как в этом технологическом процессе происходит очистка нефтепродукта от лишнего содержания воды, например, путем сепарации (разделения) водонефтяных эмульсий. Снижение вязкости нефтепродукта, содержащего парафиновые отложения, необходимо, так как изза наличия асфальтеносмолопарафиновых отложений (АСПО) существенно уменьшается эффективное сечение трубопроводов, повышается нагрузка на насосы и соответственно увеличиваются расходы электроэнергии, уменьшается межремонтный период. Вместе с этим в условиях низких температур возникает вышеперечисленных проблем.

транспортируемого от нефтескважины до ЦНС, а также в процессе подготовки нефти на ДНС является важнейшим элементом технологического процесса.

Поскольку, как правило, на ДНС нет других источников энергии, кроме электрической, включая дизель-станции, которые работают на попутном топливе (газ, нефтепродукт), то, по мнению авторов, с точки зрения энергетической эффективности и промышленной безопасности, наиболее оптимальным является применение электронагрева. Самым эффективным из существующих видов электронагрева является индукционный нагрев [1].

Наиболее эффективным видом индукционного нагрева является среднечастотный нагрев (от 500 до 10000 Гц), позволяющий повысить надежность и безопасность оборудования, значительно снизить показатели материалоемкости (кг/кВт), автоматизировать технологический процесс и существенно расширить область применения индукционного нагрева [2].

Для решения задач разогрева нефтепродукта и поддержания заданной температуры при различных температурах окружающей среды (лето – зима) и облегчения разделения водонефтяной эмульсии на ДНС предприятием ООО «Газ-Проект Инжиниринг» разработана и внедрена установка индукционного нагрева среднечастотная – УИНС-В-25, учитывающая все особенности технологического процесса при подготовке нефтепродукта: нагрев в пожаровзрывоопасной зоне, изменение температуры окружающей среды в широких пределах, необходимость автоматического поддержания температуры продукта в условиях изменения технологических режимов ДНС, необходимость в надежном и безопасном в эксплуатации оборудовании, наконец, простота в обращении с учетом низко квалифицированного (не имеющего специального образования) персонала.

Оборудование представляет собой (рисунок 1) преобразователь средней частоты, работающий в диапазоне от 1500 до 6000 Гц, мощностью 30 кВт, размещенный в шкафу управления с видом защиты IP54. Блок управления преобразователем выполнен на базе восьмиразрядного микроконтроллера ATmega8515L фирмы «ATMEL».

Нагревательная часть установки состоит из теплообменника, на который через теплоизолирующий слой из асботкани толщиной 4 мм наносится индуктор, защищенный гофрошлангом из негорючего материала.

Рисунок 1 – Источник мощностью 30 кВт для питания индуктора нагревателя Гофрошланг так же защищает индуктор от внешних повреждений при прокладке индуктора. Снаружи индуктора нанесена теплоизоляция из минеральной ваты толщиной 10 см. На рисунке 2 приведен фрагмент монтажа индуктора. Монтаж индуктора производился при температуре -10С, двумя монтажниками в течение 5 часов.

Индуктивность индуктора на частоте 1кГц составила 72 мкГн. Средняя мощность установки при температуре от -10 до -5С составила 10 кВт, а при температуре от -10 до -25 С уже 19 кВт. На вход теплообменника нефть поступала со средней скоростью 5 м3/ч, при температуре на входе от 4 до 12С.

Подключение индуктора к источнику питания осуществляется посредством безындуктивного токопровода (рисунок 3).

Рисунок 3 – Лоток для укладки безындуктивного токопровода от источника Учитывая специфику области применения данного оборудования, необходимо было обеспечить отключение оборудования без возникновения аварийных токов во внешних цепях УИНС-В-25 (индуктора). Эту задачу выполняет схема защиты от аварийного тока и короткого замыкания индуктора на землю. Данная схема использует в своем составе современные элементы – датчики Холла фирмы «Honeywell», барьеры искробезопасности производства ООО «Ленпромавтоматика», а также специально разработанное устройство для контроля за состоянием сопротивления изоляции.Управление осуществляется с пульта управления, размещенного на передней панели установки, так же возможно дистанционное управление. Контроль температуры производится при помощи термометра многоканального ТМ 5122Ех, выполненного во взрывозащищенном исполнении с видом взрывозащиты "искробезопасная электрическая цепь" уровня "ia" и имеющего маркировку взрывозащиты [Ехia]IICX (размещение вне взрывоопасной зоны). Датчики температуры размещены непосредственно в зоне нагрева, как показано на рисунке 1. В качестве первичных преобразователей температуры использованы (рисунок 4) термопреобразователи сопротивления (ТС) ТС1187Exd (взрывонепроницаемая оболочка) с показателем тепловой инерции - 20 секунд.

Рисунок 4 – Размещение ТС1187Exd на теплообменной

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1 Конесев С.Г., Макулов И.А. Промышленные системы индукционного обогрева технологических трубопроводов // Сборник научных трудов Всероссийской научнотехнической конференции «Электротехнологии, электропривод и электрооборудование предприятий».- Уфа: Изд-во УГНТУ, 2007.- С. 117-127.

2 Макулов И.А., Мамаев Н.М., Конесев С.Г. Применение систем среднечастотного индукционного нагрева при транспортировке нефтепродукта // Нефтегазовое дело.- 2008.Т. 6, № 2.- С.75-59.

УДК 621.316.

УПРАВЛЯЕМЫЙ ТРЁХФАЗНЫЙ КОМПЕНСАТОР РЕАКТИВНОЙ

МОЩНОСТИ С ИНДУКТИВНЫМ НАКОПИТЕЛЕМ

(Уфимский государственный авиационный технический университет, г. Уфа) Рациональное проектирование и эксплуатация электрических установок, с точки зрения компенсации реактивной мощности, в значительной степени определяет уровень экономичности режимов электрических сетей. От правильного решения вопросов компенсации реактивной мощности зависят также качественные показатели и технический уровень регулирования напряжения, поддержания оптимальных режимов напряжения, устойчивости и надежности электроснабжения [1].

Традиционно основными генераторами реактивной мощности были конденсаторные батареи. В настоящее время широко распространены конденсаторные батареи со ступенчатым автоматическим регулированием емкости. Недостаток таких систем состоит в том, что при коммутации необходимо обеспечить равенство напряжений на конденсаторах или ограничить коммутационный ток. Имеются и другие недостатки: ступенчатость регулирования, зависимость реактивной мощности от напряжения, чувствительность к искажениям формы кривой напряжения.

В настоящее время появились статические устройства компенсации реактивной мощности, построенные на основе полупроводникового преобразователя (конвертора) и емкостного накопительного элемента.

Ключевые элементы конвертора должны быть полностью управляемыми и выдерживать «жесткую» коммутацию и небольшие перенапряжения. Этим условиям удовлетворяют IGBT транзисторы или GTО тиристоры. С появлением новых высоковольтных IGBT транзисторов открылась возможность применение этих устройств в электрических системах большой мощности.

Примером такого преобразователя может служить разработка компании ABB SVC Light [2]. Компенсаторы такого типа могут иметь функцию стабилизации напряжения, осуществлять сглаживание пульсаций напряжения и ликвидации так называемого фликкер-эффекта. В состав устройства токоограничивающий реактор и фильтр гармоник, который одновременно является демпфером колебаний реактивной мощности самого компенсатора.

Однако значительно меньше внимания уделено разработке статических компенсаторов с индуктивным накопителем энергии [3]. В связи с этим предлагается вариант регулируемого компенсатора реактивной мощности, построенного на основе мостового преобразователя (конвертора) на IGBTтранзисторах с накопительным элементом в виде дросселя. Схема преобразователя приведена на рисунке 1.

Рисунок 1 – Принципиальная электрическая схема компенсатора Принцип действия данного компенсатора заключается в управляемом энергообмене между сетью и дросселем посредством соответствующего переключения силовых транзисторов. Алгоритм управления транзисторами основан на ШИМ (частота несущей 12,6 кГц) и организован таким образом, чтобы ток через дроссель не прерывался.

Было проведено компьютерное моделирование, которое показало, что 1) компенсатор имеет высокие энергетические характеристики (высокий КПД), а мощность фильтра (как видно из рисунка 1, это простейший пассивный LCфильтр нижних частот) в условиях реальной сети составляет 4% от номинальной мощности компенсатора; 2) высокое быстродействие (зависит от мощности компенсатора), для номинальной мощности в 10 кВАр и при любом регулировании как вверх, так и вниз, переходный процесс полностью завершается не более чем за 4 «периода сети» или 0,08 с; 3) плавное регулирование. Кроме того, достоинствами данного компенсатора являются:

невысокая стоимость, технологичность и высокая надёжность.

Рисунок 2 – Диаграммы: напряжения сети –Uc (фаза А), тока компенсатора – Iк

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1 Марченко Е.М. Компенсация реактивной мощности как средство сокращения затрат // Энергосбережение.– 2003, № 1. http://www.energija.ru.

2 Прня Р., Чехов В.И. Качество напряжения – новое в решении проблемы компенсации реактивной мощности // Электротехника. – 1999, № 4. – С.32-34.

3 Липатов В.С. Система управления статическими компенсаторами реактивной мощности // Электротехника. – 1977, № 9. – С.44-47.

УДК 621.

ИССЛЕДОВАНИЕ ЭЛЕКТРОМАГНИТНЫХ ПРОЦЕССОВ

В ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЕ ЧАСТОТЫ С НЕЛИНЕЙНЫМИ

ФЕРРОМАГНИТНЫМИ ЭЛЕМЕНТАМИ С ПОМОЩЬЮ S-МОДЕЛЕЙ

(Уфимский государственный авиационный технический университет, г. Уфа) Одним из приоритетных направлений в современной технике является развитие энергосберегающих технологий.

Одной из таких является индукционный нагрев ферромагнитных тел.

В ряде случаев при данном виде нагрева применяются ферромагнитные устройства.

Использование магнитных материалов (концентраторов магнитного потока) подразумевает решение комплекса задач, связанных с наличием нелинейности температурной нестабильности.

Индукционная установка включает ряд модулей (рисунок 1).

Рисунок 1 – Структурная схема установок для индукционного нагрева В некоторых случаях применяется повышающий трансформатор, который необходим для согласования напряжения между индуктором и инвертором. В качестве такого трансформатора можно использовать однофазный удвоитель частоты, который позволяет расширить частотный диапазон инверторов и осуществить согласование выходных параметров инвертора и нагрузки.

Умножение частоты в умножителях происходит благодаря явлениям, возникающим при насыщении их ферромагнитных сердечников, и основано на искажении синусоидальных колебаний частоты питания f / f 2.

Для более глубокого анализа процессов в устройствах, обеспечивающих индукционный нагрев, целесообразно применять современные компьютерные технологии. Поэтому для оценки влияния наличия магнитопровода согласующего трансформатора (удвоителя частоты) и индуктора на работу инвертора (источника питания повышенной частоты) была выполнена S-модель симметричного резонансного инвертора (рисунок 2).

Рисунок 2 – S-модель симметричного резонансного инвертора Согласующий трансформатор (удвоитель частоты) представлен в виде блока InOut. В развернутом виде блок удвоителя частоты представлен на рисунке 3.

Рисунок 3 – Развернутый вид блока удвоителя частоты Проанализировав данную S-модель, получили: напряжение на зажимах первичной обмотки близко к синусоидальному, ток в первичной обмотке удвоителя частоты определяется степенью насыщения, мощность и действующее значение тока практически постоянные, что свидетельствует об отсутствии субгармоник. Частота выходного напряжения согласующего трансформатора в два раза превышает частоту питания.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1 Белкин А.К., Костюкова Т.П., Рогинская Л.Э., Шуляк А.А. Тиристорные преобразователи частоты. – М.: Энергоатомиздат, 2000. – 263 с.: ил.

УДК 621.313.282.

К РАСЧЕТУ МАГНИТНОЙ ЦЕПИ СИНХРОННОГО

МАГНИТОЭЛЕКТРИЧЕСКОГО ГЕНЕРАТОРА

ВОЗВРАТНО-ПОСТУПАТЕЛЬНОГО ДВИЖЕНИЯ

(Уфимский государственный авиационный технический университет, г. Уфа) На современном этапе уделяется большое внимание задачам освоения и перспективам развития нетрадиционных (альтернативных) возобновляемых источников энергии в сложных электротехнических комплексах и системах электроснабжения автономных объектов. Отсутствие влияния на энергетический баланс планеты, неисчерпаемость и экологическая чистота послужили причиной их бурного развития, что подтверждается появлением значительного количества патентов и опытных образцов во всем мире [1 4].

Интерес представляют электромеханические преобразователи энергии (генераторы) возвратно-поступательного движения, которые позволяют использовать «бесплатную» энергию сопутствующего движения колебания, тряски, вибрации какой-либо среды или тела. Малогабаритные и легкие генераторы, дополненные интегральными выпрямителями, накопительными конденсаторами и электронными преобразователями уровня напряжения, являются надежными источниками питания маломощных автономными магнитоэлектрических генераторов (в отличие от электромагнитных) дает возможность создания рабочего потока с достаточно высокой индукцией в воздушном зазоре при малых габаритах и массе постоянного магнита, устойчивого против размагничивания внешними полями [5].

сопутствующего движения, представляют собой хорошо известные индуктивные преобразователи механической энергии в электрическую, вырабатываемую в соответствии с законом электромагнитной индукции при движении обмоток в магнитном поле постоянных магнитов. В работе исследуется цилиндрический генератор (рисунок 1), который состоит из индуктора, перемещающегося относительно якоря с обмотками [6].

1 магнитопровод, 2 диэлектрические заглушки, 3 каркас, 4 обмотки, 5 диэлектрические кольца, 6 постоянный магнит, 7 полюсные наконечники Рисунок 1 – СМЭГ ВПД для энергоснабжения автономных объектов Для определения характеристик и параметров СМЭГ ВПД необходимо рассмотреть сложную магнитную цепь, в которой магнитные сопротивления будут функциями координат перемещения х. Магнитная цепь исследуемого СМЭГ ВПД для режима холостого хода представлена на рисунке 2.

Рисунок 2 – Схема магнитной цепи для режима холостого хода На схеме замещения индексы 1 и 2 относятся к левому и правому сопротивления воздушных промежутков полюсных наконечников по путям рабочих потоков; RT 1 ( x) и RT 2 ( x) магнитные сопротивления воздушных сопротивление воздушного промежутка по пути потока рассеяния постоянного магнита; Rп.н. 1, Rп.н. 2, Rп.н.T 1, Rп.н.T 2, внутренние магнитные сопротивления участков полюсных наконечников, соответствующие потокам Ф 1, Ф 2, ФT 1, ФT 2, ФM ; Rстатора магнитное сопротивление стали магнитопровода статора;

МДС постоянного магнита; RM магнитное сопротивления рассеяния.

Поток рассеяния магнита удобно определять с помощью коэффициента рассеяния [7]. Для определения магнитных сопротивлений или обратных им графоаналитические методы, позволяющие с точностью, достаточной для практических расчетов, находить магнитную проводимость при любой величине зазора и форме полюсов. На рисунке 3 выделены торцевые проводимости и проводимости воздушного зазора. Предполагается, что проводимости ограничены участками простых геометрических фигур.

GIV GIII GI1 GII GII2 GI2 GIII GIV

обм обм1 обм 2 ширина обмотки; bп.н. bп.н.1 bп.н.2 ширина полюсного наконечника; rM составляющие радиус подвижной части; сстатора – толщина магнитопровода статора; G1, G1, G 1, G рабочей проводимости левого полюсного наконечника; G 2, G 2, G 2, G проводимости правого полюсного наконечника;

GT/ 2, GT//2 составляющие торцевой проводимости правого полюсного наконечника полюсного наконечника;

Рисунок 3 – Распределение магнитного потока СМЭГ ВПД для случая, когда подвижная часть расположена симметрично по отношению к оси магнитопровода статора и координата перемещения x Для определения проводимостей простых фигур здесь и далее использованы общеизвестные формулы, представленные, к примеру, в [8]. Для определения потоков составлены уравнения равновесия МДС в соответствии с законами Кирхгофа для магнитных цепей (закона равновесия МДС и равенства потоков в узле). Полученная математическая модель позволяет определить потоки всех участков магнитной цепи рассматриваемого генератора, а, следовательно, электромагнитные силы и ЭДС в обмотках.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1 Boldea, I., Nasar, S. A. Linear Electric Actuators and Generators. Cambridge University Press, 2005.- P. 237.

2 Arof, H., Wijono, K.M. Linear Generator: Desing and Simulation // National Power and Energy Conference (PECon), 2003 Proceedings, Bangi, Malasia.- P. 306-311.

3 Патент РФ № 2020699. Линейный генератор. МПК НО2К 35/02. 30.09.1994 / Г.Г.

Круглова, Е.А. Кудрявцева, Г.А. Сулин.

4 Sang-Yong Jung, Ho-Yong Choi, Hyun-Kyo Jung, Yang-Seung Choi, Kyu-Man Choi.

Performance Evaluation of Permanent Magnet Linear Generator For charging the Battery of Mobile Apparatus. IEEE, 2001.- P. 516-521.

5 Хитерер М.Я., Овчинников И.Е. Синхронные электрические машины возвратнопоступательного движения. – СПб.: КОРОНА принт, 2004. – 368 с.

6 Патент РФ № 2304342. МПК7 Н 02 К 35/02. Генератор возвратно-поступательного движения / И.Х. Хайруллин, Ф.Р. Исмагилов, Н.Л. Бабикова, В.В. Макеев, В.А. Чигвинцев, Ю.Г. Порошин. Заявл. 30.03.2006.

7 Балагуров В.А., Галтеев Ф.Ф. Электрические генераторы с постоянными магнитами.– М.: Энергоатомиздат, 1988. – 280 с.: ил.

8 Постоянные магниты: справочник // под ред. Ю.М. Пятина.- М.: Энергия, 1971. – 375 с.

УДК 621.

ЭФФЕКТИВНОЕ УПРАВЛЕНИЕ РЕЖИМОМ НАПРЯЖЕНИЯ

В УСЛОВИЯХ НЕФТЕГАЗОДОБЫВАЮЩИХ ПРЕДПРИЯТИЙ

Д.М. Тарасов, В.Б. Прохорова, А.П. Шевчук (Санкт-Петербургский государственный горный институт им Г.В. Плеханова (технический институт), г. Санкт Петербург) Характерными особенностями системы электроснабжения предприятий нефтегазодобычи являются локализация и удаленность мощного электрооборудования от центров питания 35/6 кВ, их территориальная рассредоточенность по большой территории, наличие нелинейной нагрузки на напряжениях 6 и 0,4 кВ и ее несимметрия по секциям шин узловых подстанций.

Промысловые электрические сети 35 и 6 кВ, как правило, радиальномагистральные, обладают большой протяженностью и разветвленностью, по мере опережающего развития месторождения их структура усложняется и подходит к пределу по своей пропускной способности, что создает неблагоприятные условия эксплуатации и неэкономичные режимы работы электрооборудования.

Наличие указанных факторов оказывает существенное влияние на отклонения напряжения в наиболее удаленных от центров электрических нагрузок элементах распределительной сети от нормированных значений и оптимального для работы оборудования уровня. В фактических условиях эксплуатации отклонения напряжения могут превышать допустимые нормы в 1,52,5 раза, смещаясь в зону значений, нормированных для аварийного режима электроснабжения, что не удовлетворяет требованиям ГОСТ 13109-97.

Это обусловливает необходимость формирования и поддержания в оптимальной зоне значений текущего режима напряжения в энергосистеме НГДП.

Повышение эффективности использования электроэнергии в условиях нефтегазодобывающих предприятий (НГДП) может быть достигнуто путем минимизации потерь электроэнергии в электросетевом комплексе, повышения качества электроэнергии и поддержания рационального уровня напряжения в отдельных элементах распределительной сети, автоматического регулирования режима напряжения в центрах питания.

Как показывает анализ регулирующих эффектов по напряжению, наиболее эффективным способом регулирования напряжения в системе электроснабжения (СЭС) НГДП является регулирование коэффициентов трансформации силовых трансформаторов узловых подстанций 110/35/6(10) и осуществления группового регулирования режимами напряжения необходимо совместно с устройствами РПН использовать быстродействующие автоматические регуляторы (БАР) для автоматического изменения коэффициента трансформации силовых трансформаторов по алгоритмам, позволяющим учитывать изменения совокупности влияющих на режим напряжения факторов. Система автоматического регулирования устройства РПН силового трансформатора реализуется на базе программируемого контроллера и БАР, представляет собой систему управления с открытой понизительных подстанций НГДП. Блок-схема устройства регулирования режима напряжения представлена на рисунке 1.

Рисунок 1 – Блок-схема устройства регулирования режима напряжения Здесь: ПК - программируемый контроллер с блоком нечеткой логики;

АЦП – блок аналогово-цифровых преобразователей контроллера; ИТ информационный терминал, ТН – трансформатор напряжения.

Подобное устройство непрерывно контролирует действующие значения межфазного напряжения и фазных токов во вторичных цепях измерительных трансформаторов и в соответствии со встроенным алгоритмом принимает решение о необходимости формирования команд «ПОВЫШЕНИЕ» или «ПОНИЖЕНИЕ», воздействующих на электропривод с учетом значений уставок выбранного режима работы, состояния управляющих сигналов на дискретных входах и состояние самого устройства и моторного привода РПН.

Однако одним из основных препятствий на пути формирования рационального уровня напряжения на промысловых электроподстанциях является отсутствие или неправильная работа устройств БАР, а также устаревшие и физически непригодные устройства РПН. В настоящий момент регулирование осуществляется вручную или дистанционно по причине неспособности устройств РПН осуществлять безаварийно необходимое количество переключений в течение суток, неспособности установленных блоков автоматического регулирования (БАР) РПН реализовывать эффективные и безаварийные алгоритмы управления, тем самым снижая адекватность и оперативность регулирующего воздействия, или же регулирование не осуществляется вовсе.

Архитектура системы управления режимом напряжения состоит из измерительного комплекса (измерительные трансформаторы тока и напряжения, датчики тока и напряжения, микропроцессорные счетчики), программируемых контроллеров (ПК), устройств телемеханики и устройства связи, которые объединяют подсистемы в информационно-вычислительный комплекс. БАР РПН в системы управления режимом напряжения применяется для реализации команд управления в соответствии с алгоритмом управления и обеспечивает поддержание режима с заданными параметрами, осуществляя необходимые переключения РПН одного или двух силовых трансформаторов.

Для реализации эффективного группового регулирования на уровне электроподстанции необходимо выбрать определяющее напряжение в системе присоединения с учетом всех возможных параметров. Однако для выбора данного присоединения не удается применить строгую однозначную процедуру синтеза алгоритмов на основе математической модели, которая бы описывала состояния всей системы электроснабжения и нагрузки ввиду вероятностного характера параметров, описывающих состояние нагрузки и питающих линий.

Поэтому выбор необходимо осуществлять с применением специализированных методов анализа, например, с использованием методов теории нечеткой логики, основанной на экспертных оценках. Такая экспертная система использует для вывода решения совокупность нечетких функций принадлежности и правил, что позволяет сформировать базу знаний (БЗ) экспертной системы, при этом на основе экспертных оценок определяются терм-множества параметров, формирующих функции принадлежности всех лингвистических переменных и алгоритмы фаззи-модулей. Для описания режима каждую из линий, подключенных к шинам среднего напряжения, возможно характеризовать набором параметров: мощностью нагрузки, протяженностью линии, регулирующими эффектами по напряжению и распределением нагрузки вдоль линии. Дополнительно необходимо ввести еще однин интегральный параметр категории энергообъекта по ущербу от отклонения напряжения от рационального уровня. Данная категория присваивается каждому потребителю при анализе энергопотребителей и создании БД. На основе логических правил выполняются основные фаззи-логические вычисления, в результате которых производится выбор линии, определяющей режим напряжения.

Применение данной технологии группового регулирования режима напряжения позволит уменьшить на 3-5% долю потерь электроэнергии при ее передаче в затратах на добычу нефти, а также существенно снизить риски недобора нефти из-за перерывов электроснабжения вследствие аварий в элементах сети, при этом увеличив величину наработки на отказ оборудования нефтедобычи в среднем на 1015%, транспорта нефти на 712%.

УДК 621.

КОМПЕНСАЦИЯ ВЫСШИХ ГАРМОНИК ПАРАЛЛЕЛЬНЫМ

АКТИВНЫМ ФИЛЬТРОМ В СЕТЯХ НЕФТЕПРОМЫСЛОВ

(Санкт-Петербургский государственный горный институт им. Г.В. Плеханова (технический университет), г. Санкт-Петербург) На объектах нефтедобычи в условиях высокодебетных скважин широко применяются преобразователи частоты систем регулируемого электропривода погружных электродвигателей электроцентробежных насосов (ПЭД ЭЦН), которые, являясь нелинейной нагрузкой, генерируют в сеть высшие гармоники тока и напряжения. Результаты многочисленных экспериментальных исследований в сетях ОАО «Татнефть», ОАО «Оренбургнефть», ООО «РНЮганскнефтегаз» показали, что следствием внедрения таких преобразователей частоты являются искажения формы кривых тока и напряжения, уровень которых превышает допустимые нормы ГОСТ 13109-97, и снижение коэффициента мощности сети.

Превышение допустимого уровня гармонических искажений приводит к сокращению срока службы трансформаторов и силовых конденсаторов, неправильной работе систем релейной защиты, электросетевой и технологической автоматики, помехам в системах связи, управления и телемеханики, а также к возникновению аварийных ситуаций и длительным перерывам электроснабжения ответственных потребителей.

направленные на коррекцию коэффициента мощности сети и компенсацию высших гармоник тока и напряжения, имеют ряд существенных недостатков, которые делают их применение в сетях нефтепромыслов технически фильтрокомпенсирующие устройства способны компенсировать одну или несколько высших гармоник, порядок которых определяется частотой настройки резонансных цепей. Установка сглаживающих реакторов, как и установка фильтрующих конденсаторов, приводит к потерям напряжения сети.

Ограничение мощности нелинейной нагрузки до уровня 15-20 % от номинальной мощности питающего трансформатора не всегда технически осуществимо и экономически целесообразно.

Одним из наиболее современных, эффективных и перспективных средств компенсации реактивной мощности и коррекции формы кривых тока и напряжения являются параллельные активные фильтры (ПАФ), лишенные вышеперечисленных недостатков.

ПАФ состоит из трех основных частей: силовой части, системы управления и накопительного элемента. В качестве силовой части используется реверсивный инвертор на базе IGBT транзисторов, предназначенный для генерации компенсационного тока заданной величины и гармонического состава в сеть. Система управления в соответствии с заложенным алгоритмом выявления и компенсации высших гармоник и реактивной мощности вырабатывает управляющие сигналы для силовых ключей инвертора. В роли накопительного элемента выступает конденсатор, напряжение на его обкладках приложено к инвертору и через последний протекает ток, форма кривой которого определяется законом управления силовых ключей.

Разработан алгоритм выявления и компенсации высших гармоник ПАФ с элементами прогнозирования, позволяющий приводить уровень несинусоидальности кривой напряжения сети в соответствие с нормами ГОСТ 13109-97.

Таблица 1 – Величины kU, kI, Uc, Ic при наличии и отсутствии ПАФ В таблице 1 представлены величины коэффициентов искажения синусоидальности кривых тока kI и напряжения kU, напряжения Uc и тока Ic сети 0,4 кВ Курманаевского месторождения ОАО «Оренбургнефть», полученные по результатам экспериментальных исследований режимов работы и эффективности функционирования ПАФ с разработанным алгоритмом.

Данные таблицы 1 показывают эффективность компенсации высших гармоник тока и напряжения ПАФ и соответствие величины kU норме ГОСТ 13109-97.

В таблице 2 представлены величины кратности снижения срока службы основного электрооборудования промысловых объектов ОАО «Оренбургнефть» по результатам применения ПАФ (СТ – силовые трансформаторы, СМ – синхронные машины, АД – асинхронные двигатели, КУ – конденсаторные установки).

Данные таблицы 2 показывают, что наибольший эффект применения ПАФ для увеличения срока службы достигается для синхронных машин и силовых трансформаторов.

Таблица 2 – Величины кратности снижения срока службы основного Тип электрооборудования Кратность снижения срока службы Таким образом, результаты экспериментальных исследований в сетях нефтепромыслов показали эффективность коррекции формы кривых тока и напряжения параллельным активным фильтром с разработанным алгоритмом выявления и компенсации высших гармоник, что позволяет увеличить срок службы основного промыслового электрооборудования.

УДК 621.

АНАЛИЗ ЭНЕРГОПОТРЕБЛЕНИЯ ПРИ ВЕДЕНИИ

ГЕОЛОГОРАЗВЕДОЧНЫХ РАБОТ В УСЛОВИЯХ КРАЙНЕГО СЕВЕРА

(Российский государственный геологоразведочный университет, г.Москва) Анализ, проведенный на основе обследования систем энергоснабжения действующих предприятий, позволил составить энергетический и топливный баланс геологоразведочных работ.

Для детального анализа были построены графики теплопотребления. Это позволило получить характеристики систем энергоснабжения, такие как расход теплоты, средняя и максимальная тепловая нагрузка, время использования максимума и др. для систем теплоснабжения различных производственных объектов и сопоставить их с показателями электропотребления. Результаты сравнительного анализа, проведенного на примере Дукатской геологоразведочной экспедиции, приводятся в таблице 1.

теплоснабжения (на примере Дукатской ГРЭ) Годовой расход теплоты Wт почти в 4 раза превышает годовой расход электроэнергии, так же соотносятся средние и максимальные значения тепловой и электрической мощности. При этом время использования максимума нагрузки и коэффициент заполнения графика нагрузки имеют близкие по величине значения.

Сопоставляя расходы на теплоснабжение и электроснабжение, можно сделать вывод, что затраты на теплоснабжение не менее значительны в энергетическом балансе геологоразведочных работ, чем затраты на электроснабжение.

На рисунке 1 показан совмещенный график тепловой нагрузки котельной установки и теплоты, которую можно обеспечить за счет утилизации теплоты дизельной электростанции. В этих условиях затраты на теплоснабжение снизятся по самым скромным подсчетам на 26,2%, а общие затраты на энергоснабжение на 16,4%. Использование утилизированной теплоты позволит повысить эффективность систем энергоснабжения и получить значительную экономию топлива котельной установкой.

Затраты на энергоснабжение определяются расходом электроэнергии и теплоты. В самом общем виде расход электроэнергии численно равен площади, ограниченной графиком нагрузки, т.е.

Т – время работы, с; РС – средняя мощность, кВт, РС = РнКи, Рн – номинальная мощность, кВт, Ки – коэффициент использования.

Обычно расход электроэнергии рассчитывается по номинальной мощности и коэффициенту использования: WЭ = РнКи Т, кДж.

Рисунок 1 – Совмещенный график годовой тепловой нагрузки котельной установки и утилизированной теплоты ЦДЭС поселка Дукатской ГРЭ Но для теплового оборудования, в отличие от электрического, максимальная мощность не превышает номинальную. Расход теплоты за время Т равен где Qн=Qм – номинальная (максимальная) тепловая мощность, кВт;

Кзг = Qс / Qм, - коэффициент заполнения графика нагрузки; Qс – средняя тепловая нагрузка, кВт.

Поэтому для расчета расхода теплоты через установленную мощность определяющим является коэффициент заполнения графика.

Анализ графиков нагрузки позволил обобщить основные показатели теплоснабжения геологоразведочных работ: время использования максимума нагрузки (ТМ = Wт/Qм) и коэффициент заполнения графика нагрузки (Кзг), в зависимости от продолжительности отопительного периода.

При бурении скважин станками ударно-канатного бурения замеряемый расход электроэнергии составил 6-8 кВт-ч на 1 метр бурения при глубине скважины 15 метров, что составляет 20 30 МДж на 1 метр бурения скважины.

Расход теплоты для этих условий составил 60-80 МДж на 1 метр бурения. Для установок колонкового бурения расход электроэнергии составил 25 35 кВтч/м, что составляет 90 125 МДж/м, а расход теплоты – 220-280 МДж на метр скважины. Таким образом, расход теплоты, потребляемой буровой установкой, в 1,5-2 раза выше ее электропотребления.

Поэтому выбор оптимальной системы энергоснабжения оказывает непосредственное влияние на эффективность геологоразведочных работ.

Причем, наличие двух энергоисточников электрической энергии и теплоты ставит необходимость рассмотреть вопросы их совместного использования на основе комплексного решения проблем электро- и теплоснабжения.

Избыточное тепло первичного двигателя дизель-электрического агрегата энергоснабжении базовых потребителей.

УДК 621.

АВТОНОМНЫЕ ИНВЕРТОРЫ СО ВСТРЕЧНО-ПАРАЛЛЕЛЬНЫМИ

ВЕНТИЛЬНЫМИ ПАРАМИ ДЛЯ ИНДУКЦИОННОГО НАГРЕВА

И ИХ КОММУТАЦИОННАЯ УСТОЙЧИВОСТЬ

(Уфимский государственный авиационный технический университет, г.Уфа) В настоящее время для получения и обработки металлов, сплавов и конструкционных материалов высокого качества с особыми свойствами, а также для изготовления, обработки деталей и изделий в авиационной, электронной, космической, нефтегазовой, химической промышленности и многих других отраслях широко используются современные индукционные комплексы. В большинстве случаев питание таких комплексов осуществляется от полупроводниковых управляемых источников повышенной или высокой частоты. Особенностью некоторых технологических процессов является то, что прерывание рабочего цикла даже на короткое время может приводить к большим материальным затратам, а в отдельных случаях — к опасным полупроводниковым управляемым комплексам предъявляются весьма жесткие требования по надежности [1].

индукционного нагрева отвечают тиристорные инверторы со сбросом избыточной реактивной энергии коммутирующих конденсаторов или индуктивностей, т.е. класс схем с обратными диодами [2,3].

инвертора, является его коммутационная устойчивость, т.е. способность обеспечить восстановление запирающих свойств тиристора. Запас коммутационной устойчивости инвертора – величина не постоянная, а зависит от режима работы. Стремление повысить надежность инвертора путем увеличения коммутационной устойчивости приводит к увеличению габаритных мощностей элементов силовой схемы преобразователя [2,6]. Кроме того, возможны неблагоприятные сочетания возмущающих воздействий, когда время восстановления становится недопустимо малым, что приводит к аварийной ситуации из-за срыва инвертирования [4].

Разработанный релейный способ повышения коммутационной устойчивости (ПКУ) [4] был реализован на компьютерной модели в программе OrCAD [5]. Компьютерное моделирование позволило сравнить работу полупроводникового комплекса без подсистемы ПКУ и вместе с ней.

Таблица 1 – Сравнение значений электрических параметров инвертора В таблице 1 представлены максимальные значения токов и напряжений инвертора, выходной мощности и времени восстановления тиристоров.

Значения токов и напряжений инвертора отличаются незначительно, снижение выходной мощности компенсируется увеличением времени восстановления запирающих свойств тиристора.

На рисунке 1 приведены для сравнения результаты моделирования – осциллограммы мгновенных значений токов тиристора и диода при одинаковом кратковременном возмущении со стороны нагрузки при отсутствии и наличии подсистемы ПКУ, соответственно. Как видно, подсистема ПКУ плавно отрабатывает возмущение, не приводя к опасным перенапряжениям на вентилях и срыву инвертирования.

Рисунок 1 – Подтверждение повышения надежности работы преобразователя Таким образом, в результате исследования комплексной модели индукционного комплекса были получены результаты, подтверждающие повышение коммутационной устойчивости тиристорного инвертора с обратными диодами.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1 Аитов И., Зиннатуллин Р. Тиристорные источники питания для ответственных электротехнологических установок // Силовая электроника, 2008, №2.- С.74-78.

2 Белкин А.К., Костюкова Т.П., Рогинская Л.Э., Шуляк А.А. Тиристорные преобразователи частоты.- М.: Энергоатомиздат, 2000.

3 Беркович Е.И. и др. Тиристорные преобразователи повышенной частоты для электротехнологических установок.- Л.: Энергоатомиздат, Ленингр. отд-е, 1983.

4 Мухаметшин А.М. Частотный способ повышения коммутационной устойчивости тиристорных инверторов со встречно-параллельными диодами // Электротехнические комплексы и системы: межвузовский научный сборник, Уфа, 2007.

5 Мухаметшин А.М. Повышение коммутационной устойчивости тиристорных инверторов со встречно-параллельными диодами // Электротехнические комплексы и системы: межвузовский научный сборник.- Уфа, 2008.

6 Элементы индукционных установок / А.К. Белкин, Л.И. Гутин, И.Н. Таназлы, А.А.

Шуляк; под ред. Ю.М. Гусева. – М.: Энергоатомиздат, 2007.

УДК 62-83.1.311 УДК 621.

МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССОВ В СТАЛИ

(Южноуральский государственный университет, г. Челябинск) Рисунок 1 – Представление сплошного реального сердечника идеальными слоями с схема замещения на рисунке 2.

сопротивлениями потерь на вихревые токи Она замечательна тем, что программируется на ЭВМ короткой циклической программой для любого числа слоев. Так же просто строить на ЭВМ ее частотную характеристику. Нами предложено моделировать толщину слоев по закону геометрической прогрессии: каждый следующий внутренний слой в Ks раз толще предыдущего. Теперь сталь задается только тремя параметрами: магнитной проницаемостью, удельным сопротивлением и этим коэффициентом! При этом средняя часть частотной характеристики оказалась с плоским участком фазовой характеристики на уровне 45 град. эл. с наклоном амплитудной характеристики половина децилога на декаду. Динамические звенья с такими свойствами А.В.Нетушил назвал полуинерционными. Он в частных производных решал задачу проникновения температурного фронта в бесконечную стенку с распределенными слоями.

Рисунок 3 – Напряжение на индуктивностей по слоям в увеличивающихся масштабах 1 и 2 неправомочны, или физики что-то недоучитывают в решении в частных производных задачи проникновения электромагнитной волны в сталь. Нам (электрикам) теперь не понятно, что такое «электромагнитная волна»? На рисунке 1 – это мгновенное приложение напряжения к наружной обмотке! Тогда этот фронт мгновенно перераспределится между индуктивностями на рисунке 2. С температурным фронтом А.В. Нетушила понятно, но будет ли мгновенное проникновение в стенку информации о фронте температуры? Надо отметить ошибку в половине научных публикаций о процессах в стали, когда потери на вихревые токи моделируют включением сопротивления потерь на них последовательно с индуктивностью. Допустимое для постоянной частоты, это не допустимо в переходных режимах. Примером ошибки служит пакет программ Simulink, в котором трансформатор передает постоянный ток.

Нисходящая Рисунок 4 – Н-Новгородская Для магнитного гистерезиса проще всего использовать модель Ю.А.

Савиновского [1, 2], мы назвали ее «Нижегородской» (рисунок 4). Пользователь по своему усмотрению выбирает удобные формулы для «линий заданий» для восходящей и нисходящей ветвей гистерезиса и понят-ный автоматчикам закон отработки «ошибки слежения» при изменении индукции. Позже такая же идея с неудобной переменой индукции с напряжен-ностью была предложена зарубежом [3], получила всемирное признание, вошла в общие пакеты программ. Диссертацию же Ю.А. Савиновского отклонили. Для его модели потребовалось 4 параметра плюс упомянутые удельное сопротивление стали и Ks. В итоге получились приемлемые инженеру результаты, которые мы еще не успели проанализировать.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1 Лохов С.П. Нижегородская модель гистерезиса и ее развитие/ С.П. Лохов, А.П. Сивкова // Актуальные проблемы энергетики: труды НГТУ.- Том 59. – Нижний Новгород: НГТУ, 2006. – С. 43–46.

ферромагнитных устройств: автореф. … д-ра техн. наук. – Горький: ГПИ, 1974.

3 Новиков А.А., Амелин С.А. Экспериментальное исследование параметров модели перемагничивания ферромагнетиков Джилса–Атертона // Электричество.- 1995, N 9. – С. 46– 51.

УДК 621.643, 620.

АНАЛИЗ ЭФФЕКТИВНОСТИ РАБОТЫ СИСТЕМ ЭХЗ НА ОБЪЕКТАХ

МАГИСТРАЛЬНЫХ ГАЗОНЕФТЕПРОВОДОВ

(Уфимский государственный нефтяной технический университет, г. Уфа) Значимость магистральных газонефтепроводов (МГН) в современной России возрасла. При их протяженности на территории страны более 220 тыс.

км очевидным является тот факт, что работают МГН в различных климатических условиях. Одним из важнейших факторов, влияющих на надежность эксплуатации МГН, является почвенная коррозия, убытки от которой составляют до 10% валового дохода в промышленно-развитых странах [1]. Скорость коррозии подземных трубопроводов может достигать, при определенных условиях, величины 5 мм за один год. Практически каждая вторая авария на МГН происходит по причине коррозии. Для повышения надежности эксплуатации МГН и защиты их от коррозии широко применяют протекторную и дренажную защиты.

Анализ причин отказов в работе установок электрохимической защиты трубопроводов от коррозии, их соотношения по отказам в период с 2005 по 2008 год показаны на диаграмме (рисунок 1).

Наибольшую долю составляют отказы, возникшие вследствие хищения трансформаторов и т.д.).

Из отказов, вызванных выходом из строя оборудования, можно выделить:

электроснабжения и «скачков» напряжения );

-выход из строя трансформатора или выпрямителя напряжения блока станции катодной защиты.

Отказы, не связанные с хищением, возникают по причине недостаточной надёжности элементов управления станций катодной защиты и качеством электроэнергии. Повреждение элементов блоков управления нередко возникает из-за грозовых разрядов и возникающих вследствие этого перенапряжений.

Блуждающие токи так же могут стать причиной выхода из строя элементов управления станций катодной защиты. Наиболее сильным отрицательным проявлением блуждающих токов в земле, вызываемое электрифицированным рельсовым транспортом постоянного тока, является электрокоррозионное разрушение трубопроводов.

различных типов (СКЗТ, ТСКЗ-1500, 3000; ПТА - 1,6, 3,0, КСЭР - 1,6, 3,0 и т.д.). Данные устройства (трансформаторные, тиристорно-трансформаторные) разработаны десятки лет назад, имеют стандартную структуру, включающую в управления (которая может и отсутствовать), имеют большие вес и габариты, низкий КПД (до 0,7), высокую пульсацию выпрямленного напряжения [2].

Развитие силовой электроники последнего десятилетия привело к созданию высоконадежных электронных компонентов, позволяющих создавать источники питания станций катодных защит с автоматическим поддержанием необходимого защитного потенциала, измеряемого между трубопроводом и электродом сравнения. Использование инверторных схем в структуре источников питания, повышение частоты преобразования с 50 до десятков килогерц позволило резко снизить массу и габариты устройств, обеспечить низкий уровень пульсаций (до 1%) выпрямленного напряжения, повысить КПД до значений 0,95-0,96 при коэффициенте мощности до 0,93. Кроме того, СКЗ на основе высокочастотных источников питания стабильно работают в режиме холостого хода и не боятся коротких замыканий нагрузки. Также в них легко реализуются схемы надежных защит от перегрузок и замыканий в цепи нагрузки и антигрозийные системы аварийного прерывания тока нагрузки и защиты сети от перенапряжения [3].

надежности источников питания СКЗ является функциональная интеграция их силовой пассивной части (элементов резонансных контуров). Уменьшение количества компонентов схемы, возможность формирования правильной траектории переключения коммутационных элементов, уменьшение влияния паразитных емкостей и индуктивностей реактивных компонентов схемы обеспечивают более высокие эксплуатационные характеристики источников питания СКЗ и повышенную надежность работы систем ЭХЗ в целом [4].

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1

Защита трубопроводов от коррозии: в 2-х томах: учеб. пособие / Ф.М. Мустафин, Л.И. Быков, А.Г. Гумеров и др. – СПб.: ООО «Недра», 2007.- 708 с., ил.

2 Защита подземных теплопроводов от коррозии. –М.:Энергоатомиздат, 1983.-344 с.:

ил.

3 Лабунский Алексей. «Элкон» — электрохимическая защита от коррозии / Строительство и недвижимость Республика Беларусь.- 2005, № 2.

4 Алексеев В.Ю. Конесев С.Г. Многофункциональные интегрированные электромагнитные компоненты в системах преобразования электрической энергии: обзор // Межвузовский сборник научных трудов «Электротехнологии, электропривод и электрооборудование предприятий».- Уфа: изд-во УГНТУ, 2005.- С. 25-44.

УДК 621.791.

АНАЛИЗ ДИНАМИЧЕСКИХ СВОЙСТВ ИСТОЧНИКА ПИТАНИЯ

(Самарский государственный технический университет, г. Самара) Основной особенностью сварочной дуги переменного тока является то, что сварочный ток дважды за период проходит через нулевое значение, т.е.

дважды за период дуга гаснет и снова зажигается. При погасании дуги происходят процессы деионизации дугового столба, что приводит к увеличению сопротивления дугового промежутка. Поэтому для повторного возбуждения дуги необходимо, чтобы мгновенное значение напряжения источника питания оказалось больше напряжения восстанавливающейся прочности. Это напряжение называется напряжением зажигания дуги [1].

Естественно, если напряжение восстанавливающейся прочности будет расти быстрее напряжения источника и будет превышать последнее по модулю, дуга не возбудится. Таким образом, процесс повторного возбуждения дуги определяется динамическими свойствами источника питания и динамическими параметрами (постоянная времени ) столба дуги.



Pages:   || 2 |
Похожие работы:

«Конференция Организации Объединенных Наций по торговле и развитию Доклад о мировых инвестициях, 2010 год Обзор Инвестиции в низкоуглеродную экономику Юбилейный двадцатый выпуск Организация Объединенных Наций Конференция Организации Объединенных Наций по торговле и развитию Доклад о мировых инвестициях, 2010 год Обзор Инвестиции в низкоуглеродную экономику Организация Объединенных Наций Нью-Йорк и Женева, 2010 год Примечание Выполняя в системе Организации Объединенных Наций функцию...»

«ФГБОУ ВПО “Сибирский государственный технологический университет” Лесосибирский филиал при поддержке Администрации г. Лесосибирска, КГАУ Красноярский краевой фонд поддержки научной и научно-технической деятельности и Лесосибирского Управления Росприроднадзора Экология, рациональное природопользование и охрана окружающей среды Сборник статей по материалам III Всероссийской научно-практической конференции с международным участием школьников, студентов, аспирантов и молодых ученых 14-15 ноября...»

«Качество знаний 2. Воронин Ю. Ф., Матохина А. В. Моделирование влияния причин возникновения дефектов на качество отливок // Литейщик России, 2004. № 8. C. 33–37. 3. Воронин Ю. Ф., Бегма В. А., Давыдова М. В., Михалев А. М. Автоматизированная система повышения эффективности обучения студентов вузов и технологов литейных специальностей // Сборник КГУ: Материалы международной научно-технической конференции, 2010. С. 237–244. 4. Воронин Ю. Ф., Камаев В. А., Матохина А. В., Карпов С. А. Компьютерный...»

«Министерство образования и наук и Российской Федерации Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования Санкт-Петербургский государственный университет технологии и дизайна ИННОВАЦИИ МОЛОДЕЖНОЙ НАУКИ ТЕЗИСЫ ДОКЛАДОВ Всероссийской научной конференции молодых ученых Санкт-Петербург 2012 УДК 009+67/68(063) ББК 6/8+37.2я43 И66 Инновации молодежной науки: тез. докл. Всерос. науч. конф. И66 молодых ученых / С.-Петербургск. гос. ун-т технологии и...»

«Казанский (Приволжский) федеральный университет Научная библиотека им. Н.И. Лобачевского Новые поступления книг в фонд НБ с 12 по 29 июля 2014 года Казань 2014 1 Записи сделаны в формате RUSMARC с использованием АБИС Руслан. Материал расположен в систематическом порядке по отраслям знания, внутри разделов – в алфавите авторов и заглавий. С обложкой, аннотацией и содержанием издания можно ознакомиться в электронном каталоге 2 Содержание Сельское и лесное хозяйство. Неизвестный заголовок...»

«Научно-издательский центр Социосфера Факультет бизнеса Высшей школы экономики в Праге Факультет управления Белостокского технического университета Пензенская государственная технологическая академия Информационный центр МЦФЭР Ресурсы образования СОЦИАЛЬНО-ЭКОНОМИЧЕСКИЕ ПРОБЛЕМЫ СОВРЕМЕННОГО ОБЩЕСТВА Материалы II международной научно-практической конференции 1–2 июня 2012 года Пенза – Прага – Белосток 2012 УДК 316.33 ББК 60.5 С 69 С 69 Социально-экономические проблемы современного общества:...»

«Federal Agency on Education State Educational Establishment of Higher Professional Education Vladimir State University ACTUAL PROBLEMS OF MOTOR TRANSPORT Materials Second Interuniversity Student’s Scientific and Technical Conferences On April, 12.14 2009 Vladimir Edited by Alexander G. Kirillov Vladimir 2009 Федеральное агентство по образованию Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Владимирский государственный университет АКТУАЛЬНЫЕ ПРОБЛЕМЫ...»

«ГРОЗНЕНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ НЕФТЯНОЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ имени академика М.Д. МИЛЛИОНЩИКОВА АКАДЕМИЯ НАУК ЧЕЧЕНСКОЙ РЕСПУБЛИКИ КНИИ им. Х.И. ИБРАГИМОВА РАН КАЗАХСКИЙ НАЦИОНАЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ им. АЛЬ-ФАРАБИ ФИЗИКО-ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ МЕТАЛЛОВ И СПЛАВОВ НАН УКРАИНЫ ИННОВАЦИОННЫЕ ТЕХНОЛОГИИ В ПРОИЗВОДСТВЕ, НАУКЕ И ОБРАЗОВАНИИ II Международная научно-практической конференции 19-21 октября 2012 г. Сборник трудов Том 2 ГРОЗНЫЙ – 201 II Международная научно-практическая конференция...»

«МАШИНОСТРОЕНИЕ –––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––– скопа. Это техническое решение позволит расширить функциональные возможности сканирующей зондовой микроскопии. ЛИТЕРАТУРА 1. Springer Handbook of Nanotechnology / ed. By B. Bhushan. Berlin : Springer – Verlag, 2004. – 1222 p. 2. Миронов В.Л. Основы сканирующей зондовой микроскопии. – М. : Техносфера, 2004. –144 с. 3. Головин Ю.И. Введение в нанотехнику. – М. : Машиностроение, 2007. – 496 с. 4. Кобаяси Н....»

«Совместная техническая комиссия МОК-ВМО по океанографии и морской метеорологии Четвертая сессия Йосу, Республика Корея 28-31 мая 2012 г. абочее резюме сокращенного заключительного доклада с резолюциями и рекомендациями рганизация Межправительственная бъединенньх аций по Океанографическая вопросам образования, Комиссия наук и и культуры WMO-IOC/JCOMM-4/3 WMO-No. 1093 Совместная техническая комиссия МОК-ВМО по океанографии и морской метеорологии Четвертая сессия Йосу, Республика Корея 28-31 мая...»

«МИНИСТЕРСТВО СЕЛЬСКОГО ХОЗЯЙСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования Саратовский государственный аграрный университет имени Н.И. Вавилова ВАВИЛОВСКИЕ ЧТЕНИЯ – 2011 Материалы Международной научно-практической конференции, 24–25 ноября 2011 г. Саратов 2011 1 УДК 378:001.891 ББК 4 В 12 Вавиловские чтения – 2011 : Материалы межд. науч.-практ. конф.– Саратов : В12 Изд-во КУБИК, 2011. – 310 с. Редакционная...»









 
2014 www.konferenciya.seluk.ru - «Бесплатная электронная библиотека - Конференции, лекции»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.