WWW.KONFERENCIYA.SELUK.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА - Конференции, лекции

 

Pages:   || 2 | 3 | 4 |

«АКТУАЛЬНЫЕ ВОПРОСЫ СОВРЕМЕННОЙ ТЕХНИКИ И ТЕХНОЛОГИИ Российская Федерация, г. Липецк 28 января 2012 г. СБОРНИК ДОКЛАДОВ Издательский центр Гравис Липецк, 2012 Научное партнерство ...»

-- [ Страница 1 ] --

Научное партнерство «Аргумент»

Молодежный парламент Липецкой области

Технологический университет Таджикистана

VI-я Международная научная конференция

Северо-западный государственный заочный

технический университет

Липецкое региональное отделение Общероссийской общественной организации «Российский союз молодых ученых»

Научно-исследовательский центр «Аксиома»

Издательский центр «Гравис»

«АКТУАЛЬНЫЕ ВОПРОСЫ

СОВРЕМЕННОЙ

ТЕХНИКИ

И ТЕХНОЛОГИИ»

Российская Федерация, г. Липецк 28 января 2012 г.

СБОРНИК

ДОКЛАДОВ

Издательский центр «Гравис»

Липецк, Научное партнерство «Аргумент»

Молодежный парламент Липецкой области Технологический университет Таджикистана Северо-Западный государственный заочный технический университет Липецкое региональное отделение Общероссийской общественной организации «Российский союз молодых ученых»

Научно-исследовательский центр «Аксиома»

Издательский центр «Гравис»

VI-я Международная научная конференция

«АКТУАЛЬНЫЕ ВОПРОСЫ СОВРЕМЕННОЙ

ТЕХНИКИ И ТЕХНОЛОГИИ»

Российская Федерация, г. Липецк, 28 января 2012 г.

СБОРНИК ДОКЛАДОВ

Ответственный редактор:

А.В. Горбенко Издательский центр «Гравис»

Липецк, УДК ББК А Актуальные вопросы современной техники и технологии [Текст]:

Сборник докладов VI-й Международной научной конференции (Липецк, 28 января 2012 г.). / Отв. ред. А.В. Горбенко. – Липецк:

Издательский центр «Гравис», 2012. – 176 с.

Сборник включает тексты научных докладов участников VI-й Международной научной конференции «Актуальные вопросы современной техники и технологии», состоявшейся 28 января 2012 г.

в г. Липецке (Российская Федерация). В сборнике представлены научные доклады из Азербайджана, Белоруссии, Болгарии, Литвы, России, Таджикистана, Узбекистана, Украины.

Доклады сгруппированы по секциям в соответствии с принятой классификацией направлений в технических наук

ах.

Редакционная коллегия сборника:

Исмаилов Н.Ш., г. Баку, Азербайджан Шматко А.Д., г. Санкт-Петербург, Россия Горбенко А.В., г. Липецк, Россия Мясоедов Д.Н., г. Липецк, Россия Бедрицкий И.М., г. Ташкент, Узбекистан Егоров А.И., г. Липецк, Россия Карлов В.А., г. Днепропетровск, Украина Лаубе И.С., г. Рига, Латвия Мирзорахимов К.К., г. Душанбе, Таджикистан Нурмаганбетова М.О., г. Алма-Ата, Казахстан ISBN 978-5-4353-0024-

ОГЛАВЛЕНИЕ

Секция 1. Информатика, вычислительная техника и И.А. Баринова, И.Е. Грязнов. Разработка нейросетевого алгоритма регулирования с помощью языков стандарта МЭК............ Е.А. Веловатый, Н.Г. Треногин. Решение задачи оптимизации производительности систем с использованием тензорной методологии анализа

Н.П. Песков. Управление процессом ректификации этаноламинов на базе математической модели

Секция 2. Машиностроение и машиноведение, О.О. Баранникова, К.О. Кобзев. Разработка и внедрение полимерных и композиционых материалов в зубчатых зацеплениях

А.Н. Виноградов, В.В. Мешков. Выбор рациональных технологических режимов механической обработки наплавочных металлопокрытий

Р.К. Гасанли. Ядерно - гамма резонансная спектроскопия высокопрочного чугуна с шаровидным графитом

А.И. Егунов, Д.И. Гвоздев. Влияние модового состава лазерного излучения на формирование зоны проплавления подложки при коаксиальной лазерной газопорошковой наплавке

В.А. Иванова. О механизме влияния фосфора на содержание углерода при выплавке чугуна в вагранке

Е.В. Кирющенко. Основы разработки управляющих программ для процесса высокоскоростной фрезерной обработки

А.С. Мельников, М.Н. Каракулов. Тепловой расчт редуктора с плунжерной передачей

Ю.Ф. Огнев, Е.С. Бронникова, Ю.П. Денисенко. Исследование влияния макро- и микроструктуры на качество штампованных заготовок

Ю.Ф. Огнев, О.Ш. Бердиев, Ю.П. Денисенко. Применение нового ПКМ в конструкции минивертолта

Т.А. Рахматуллин, В.В. Бровко. Визуализация процессов сварки в щелевую разделку

К.В. Юферов. Трещинообразование при электроконтактной приварке лент

Секция 3. Электротехника, энергетика, электроника, Р.В. Беляевский. Технические ограничения в задачах оптимизации размещения компенсирующих устройств

А.Ю. Бойко. Повышение производительности WEB-сереров............ А.Ю. Бойко. Интеллектуальные сети как метод повышения показателей качества телефонной сети

В.А. Карлов. Учет числа высших типов вол в электродинамической модели крестообразного анализатора комплексного коэффициента отражения

А.С. Кожин, Е.О. Головинов, А.И. Зайцев. Система управления компенсационным выпрямителем, для применения в асинхронных частотно-регулируемых электроприводах

А.М. Мальтанова, О.Н. Врублевская, Т.Н. Воробьва.

Электрохимическое осаждение сплава Au–Sn из этиленгликолевого электролита

И.Ю. Рыбкина, О.В. Сарафанова. Исследование переходных процессов в воздушных линиях электропередачи

И.Х. Сиддиков, Ф.Д. Назаров, Холмирза Даминов, К.М. Нажматдинов, Асом Маматкулов, Эркин Хужамов.



Электромагнитные преобразователей тока в напряжение трехфазной электрической сети

В.В. Смоленский, Н.М. Смоленская. Влияние добавки Н2 в сжатый природный газ на концентрацию NOX в ОГ ДВС с искровым зажиганием

В.В. Смоленский, Н.М. Смоленская. Влияние добавки Н2 в сжатый природный газ на концентрацию несгоревших углеводородов и угарного газа в отработавших газах ДВС с искровым зажиганием

В.В. Смоленский, Н.М. Смоленская. Взаимосвязь термодинамических параметров процесса сгорания с характеристиками распространения фронта пламени для бензоводородовоздушных смесей в условиях УИТ-85

Н.Ю. Шевченко, К.Н. Бахтиаров. Методика выбора оптимального варианта реконструкции ВЛ

Секция 4. Металлургия и химическая технология В.В. Вахрушев, В.А. Рупчева, О.К. Косвинцев, В.З. Пойлов.

Эффективность применения ультразвуковой обработки для обесшламливания сильвинитовой руды

А.В. Дахно, В.Ф. Каблов, Ю.П. Смирнов, И.Я. Шиповский, Г.А. Воробьев. Повышение качества напорно-всасывающих рукавов путем замены в них каркаса полотняного переплетения на синтетические нити или слабоуточные синтетические ткани..... К.А. Муравьев. Технология электрошлаковой наплавки стальной заготовки в кристаллизаторе прямоугольного сечения.... Ш.А. Назаров, М.Т. Норова, И.Н. Ганиев, Б.Б. Эшов. Влияние добавок стронция на коррозионно-электрохимическое поведение сплава Al+6% Li в среде электролита NaCl

Ю.В. Титова, Л.А. Шиганова, Г.В. Бичуров, А.В. Попова, Т.Н. Хусаинова. Получение порошка нитрида алюминия методом СВС-АЗ с использованием азида натрия и галоидной соли алюминия

Секция 5. Техника и технология в строительстве А.Й. Георгиева, А.Н. Киров. Интегрирование гидравлических параметров в геометрическую модель водопроводной инсталляции

Ш.Р. Мухаметзянов, Р.Р. Сафин. Технология одновременной сушки и термовлажностной обработки высоковлажной крупномерной древесины

Р.Р. Сафин, Р.В. Данилова, Ф.Г. Валиев. Термическая обработка древесного наполнителя при производстве древесно-полимерного композиционного материала

Р.Р. Хасаншин, П.А. Кайнов, Ф.Г. Валиев. Исследование снижения массы древесины в процессе термического модифицирования

Раймондас Шнюолис, Агне Стулпинайте, Томас Куницкис.

Исследованиее звукоизолирующих материаллов для ограждающих конструкций жилых зданий

промышленности, лесного и сельского хозяйства, А.С. Ащеулов., Е.А. Зайцева, А.С. Мустафина.

Интенсификация процессов концентрирования в роторнопленочных выпарных аппаратах

В.Н. Власова. Влияние неравномерности натяжения нитей на параметры намотки сновальной паковки

А.Ю. Дандерфер, И.А. Бакин. Разработка дозатора зернистых пищевых сред

Л.Р. Джанбекова, М.Ф. Шаехов, И.Ш. Абдуллин. Исследование характеристик ВЧ разряда пониженного давления, применяемого для обработки нетканых материалов на базе натуральных волокон

А.С. Мустафина, Ю.Н. Кобзев, А.И. Лукашов. Разработка метода и аппарата для концентрирования настоев плодовоягодного сырья

Т.С. Полянская. Разработка способа и аппарата для конвективной сушки листьев малины

А.В. Сибиль, И.А. Бакин. Повышение эффективности технологических процессов получения мучных композитных смесей

Секция 7. Организация производства, метрология, стандартизация и управление качеством, безопасность и охрана труда, смежные вопросы А.К. Субаева, С.К. Галимов. Оперативный мониторинг технического состояния транспортных средств – основа экономического развития предприятий

ИНФОРМАТИКА, ВЫЧИСЛИТЕЛЬНАЯ ТЕХНИКА И УПРАВЛЕНИЕ

РАЗРАБОТКА НЕЙРОСЕТЕВОГО АЛГОРИТМА

РЕГУЛИРОВАНИЯ С ПОМОЩЬЮ

ЯЗЫКОВ СТАНДАРТА МЭК

Волгоградский государственный технический университет В настоящее время существует множество инструментов для управления технологическими процессами. Однако для определенного класса объектов стандартные, широко распространенные алгоритмы управления оказываются неприменимыми в связи с нелинейностью объекта или статистическим разбросом входных данных. В этих случаях решить проблему регулирования можно с использованием нетрадиционных методов управления, таких, как нейронные сети.

Среди различных инструментов для реализации алгоритма управления стоит отметить программный комплекс CodeSys.

CoDeSys снабжен всеми редакторами, предусмотренными стандартом МЭК, для разработки приложений: ST, SFC, CFC, FBD, LD, IL. В настоящей работе алгоритм регулирования разрабатывался на языке структурированного текста – ST.

С точки зрения языка программирования ST нейронная сеть представляет собой последовательность процедур обработки входного сигнала, в общем случае осуществляющих нелинейное преобразование. Структура нейросети в данном случае определяется видом функции активации, числом слоев сети и величинами весовых коэффициентов.

Каждый нейрон в разработанной сети был представлен в виде функции нелинейного преобразователя – полученный сигнал меняется в соответствии с функцией активации, а набор сигналов, снятых с определенного слоя, записывается в виде двумерного массива, где первый индекс означает номер нейрона-отправителя сигнала, а второй – нейрона-получателя, принадлежащего следующему слою.

Сеть также записывает в массив выходные значения каждого слоя. В результате структура регулятора представляет собой набор единичных элементов-преобразователей, соединенных через активационные функции и весовые коэффициенты (см. рис. 1).





Разработанная нейронная сеть обучается без учителя, по методу обратного распространения ошибки. При прямом проходе сигнала все весовые коэффициенты фиксированы. Во время обратного прохода все синаптические веса настраиваются в соответствии с правилом коррекции ошибок, а именно: фактический выход сети вычитается из желаемого, в результате чего формируется сигнал ошибки. Этот сигнал впоследствии распространяется по сети в направлении, обратном направлению синаптических связей.

Рис. 1. Структура нейросетевого регулятора Для формирования желаемого сигнала был реализован так называемый идеальный наблюдатель – апериодическое звено, в реакции которого на задающее воздействее должен приближаться сигнал объекта управления. Чтобы исключить влияние помех в системе на наблюдателя, на языке ST идеальное звено записывается в виде функции, зависящей только от времени, и его состояние в каждый момент времени может быть вычислено по формуле:

где А-задающее воздействие, F – переходная функция наблюдателя.

Коррекция весовых коэффициентов сети осуществляется следующим образом:

Введем величину, которая равна разности между требуемым и реальным выходами, умноженной на производную логистической функции активации:

Тогда, веса выходного слоя после коррекции будут равны:

где - номер текущей итерации обучения, - величина синаптического веса, соединяющего нейрон p с нейроном q, - коэффициент «скорости обучения», позволяет управлять средней величиной изменения весов, - выход нейрона.

Для весов скрытого слоя:

Для проверки работоспособности регулятора было выбрано колебательное звено. Если возмущающее воздействие представляет собой гармонический сигнал, в системе устанавливаются автоколебания (см. рис. 2).

Рис. 2. Реакция объекта управления на возмущающее Регулятор приближает реакцию объекта к реакции наблюдателя (см. рис. 3).

В результате применения разработанного алгоритма установилось время переходного процесса 0.65 с. Таким образом, применение нейросетевого регулятора позволило избежать автоколебаний, сократить перерегулирование до 10% и обеспечить небольшое время переходного процесса. Сократилось количество колебаний, что говорит о приближении переходного процесса к процессу в звененаблюдателе, а также об установившемся режиме, в котором игнорируются помехи и различные возмущающие сигналы. Система стала устойчивой при видимом улучшении динамических характеристик.

Рис. 3. Реакция объекта управления на возмущающее 1. Галушкин А.И. Теория нейронных сетей. Кн.1://Сер. «Нейрокомпьютеры и их применение»/Под ред. А. И. Галушкина. – М.: Издво ИПРЖР, 2000 - 416 с.

2. Горбань А.Н. Обучение нейронных сетей.- М.: ParaGraph, 1990. – 256 с.: ил.

Связь с автором: nn999@list.ru

РЕШЕНИЕ ЗАДАЧИ ОПТИМИЗАЦИИ

ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТИ СИСТЕМ С

ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ТЕНЗОРНОЙ МЕТОДОЛОГИИ

АНАЛИЗА

Сибирский государственный университет Современные информационные системы обеспечивают стабильную работу компании за счет сочетания многих параметров.

Принято говорить об «интегральном» подходе к обеспечению необходимых характеристик быстродействия и надежности систем.

С 2009 года на предприятии связи Макрорегиональный филиал «Сибирь» ОАО «Ростелеком» эксплуатируется система управления предприятием на базе Oracle E-Business Suite. В определенный момент времени возникла необходимость в оценке и повышению быстродействия системы. Для описания технической архитектуры системы управления предприятием предлагается использовать тензорную методологию, которая позволила представить систему в виде удобного для дальнейшего анализа набора величин и выполнить необходимый анализ.

При проектировании системы управления предприятием, параметры производительности системы рассчитывались исходя из определенного объема данных и количества работающих пользователей. В ходе эксплуатации эти параметры были превышены. Кроме того, исходя из изменения законодательства и требований бизнеса, был изменен код системы, что также повлияло на ее быстродействие в худшую сторону. В результате, в определенный момент времени пользователи начали ощущать заметное замедление работы системы управления предприятием. Данное замедление является критичным для деятельности компании, поскольку не позволяет своевременно выполнить бизнес-процессы и получить необходимую отчетность.

Для решения проблемы был проведен анализ и намечен план мероприятий по решению проблемы:

1. Оптимизация производительности работы расширений. В рамках данных работ, были выявлены программы и отчеты, которые выполнялись наиболее долго, либо создавали наибольшую нагрузку на систему. Были произведены работы по доработке расширений и на промышленный экземпляр были установлены оптимизированные версии.

2. Разработка и внедрение процедур планирования запуска задач. Для обеспечения повышения производительности системы была реализована схема установки приоритетов выполнения пользовательских запросов. В условиях пиковой загрузки системы данный подход позволил пользователям обеспечить бесперебойное выполнение важных и срочных бизнес-процессов. Также, были подготовлены технические решения, позволяющие регламентировать работу пользователей.

3. Модернизация вычислительного комплекса. Производительность любой информационной системы, обрабатывающей данные, имеет нелинейную зависимость от количества данных (т.е. при увеличении объема в два раза, время обработки данных увеличивается более чем в два раза). Поэтому, параллельно с работами по снижению ресурсоемкости, были проведены работы по увеличению мощности вычислительного комплекса: увеличение количества процессоров, увеличения объема оперативной памяти серверов, перераспределение мощности.

Для поиска оптимального решения мероприятия 3 была применена тензорная методология анализа систем.

Автором тензорной методологии анализа систем является американский ученый и инженер Г. Крон [1]. Крон сделал вывод, что инвариантом преобразований структуры является линейная форма, связанная с каждым элементом сети.

В приложении к теории связи дальнейшее развитие тензорная методология Г.Крона получила в работах [2, 3], в которых впервые использована тензорная методология для анализа вероятностновременных характеристик в сетях связи.

Согласно формуле Литтла уравнение состояния простейшего элемента – двухполюсной однофазной сети передачи дискретных сообщений в системе массового обслуживания приведено в формуле:

Геометрические объекты, необходимые для описания сети, записанные в матричной форме, имеют вид:

где – вектор интенсивностей потоков сообщений; N – вектор длин очередей, которые возникают в буферах систем массового обслуживания; f – квадратная матрица значений интенсивности выхода обслуженных сообщений. Элементы главной диагонали представляют собой интенсивности выхода обслуженных сообщений из систем массового обслуживания в соответствующих ветвях. Остальные элементы матрицы отражают взаимное влияние элементов друг на друга.

Матричное уравнение состояния примитивной сети:

Эквивалентная система уравнений состояния примитивной сети:

При соединении n отдельных ветвей в узловых сетях число независимых узловых пар уменьшается с n до (n–k). Остальные k путей учитываются при помощи уравнений связи. Геометрический объект, связывающий переменные обеих систем называется тензором преобразования. Уравнения преобразования переменных в узловой сети имеет вид:

Коэффициенты при величинах N’ исходной сети представляют собой тензор преобразования А узловой сети:

Система уравнений (3) в матричной форме N – вектор длин очередей в ветвях примитивной (вспомогательной) сети; N’ – вектор длин совокупных очередей в открытых путях исходной сети; А – матрица преобразования переменных.

(5) отражает закон преобразования вектора интенсивностей потоков сообщений, воздействующих на ветви примитивной сети в вектор интенсивности потоков сообщений ’, воздействующих на узловые пары исходной сети.

Матрица значений интенсивности выхода обслуженных сообщений из систем массового обслуживания в исходной сети:

Компоненты f’ исходной сети находятся по компонентам матрицы f примитивной сети с помощью формулы преобразования (6).

Уравнение состояния исходной сети в матричной форме представлено в формуле (7).

Результатом решения данной системы уравнений является вектор совокупных длин очередей в открытых путях (между узловыми парами) исходной сети. Длины очередей в системах массового обслуживания, расположенных в отдельных ветвях исходной сети (N’в) и интенсивности потоков сообщений, проходящих в отдельных ветвях ( ’в) находятся по формулам (8) и (9) соответственно.

Функционально система управления предприятием работает по принципу запуска и обработки запросов, с последующим предоставлением результатов. Запросами могут являться запуски выполняемых процедур обработки данных, запросы пользователей в виде получения отчетов и др. Система может не иметь возможности обработать сразу все запросы, поступившие в определенный момент времени. В этом случае образуется очередь запросов. Таким образом, система функционирует как система массового обслуживания и схематично может быть представлена как на рис. 1.

Рис. 1. Схема, представленная в виде системы массового Используя тензорную методологию, система описывается следующим образом:

С учетом формул (6), (7), (8):

В результате проведения мероприятий 1–3, описанных в п. 1, в том числе в результате работ по модернизации вычислительного комплекса, необходимый результат по оптимизации производительности системы управления предприятием был достигнут. Графики показателей загруженности системы до и после оптимизации представлены на рис. 2.

Полученная в результате аналитического анализа и расчетов система уравнений позволила получить информацию о том, какие именно параметры системы необходимо улучшить, т.е. увеличить и перераспределить ресурсы определенных серверов, для увеличения производительность всей системы.

Тензорная методология является мощным инструментом для исследования характеристик сложных систем. Универсальность и общность описаний и рассуждений создает предпосылки для широкого применения методологии в современных условиях.

Представленный подход использования тензорной методологии для описания системы управления предприятием позволяет в полной мере описать систему и происходящие в ней процессы.

Рис. 2. Показатели загруженности системы управления предприятием до и после проведения процедур 1. Крон Г., Тензорный анализ сетей: Пер. с англ. /Под ред. Л. Т.

Кузина, Г. П. Кузнецова. М. : Сов. Радио, 1978 г.

2. Петров М. Н. Вероятностно-временные характеристики в сетях и системах передачи интегральной информации: Научное издание / КГТУ. Красноярск. 1997 г.

3. Вервкина Е. В., Корякина О. А., Петров М. Н.. Тензорная методология исследования нагрузки в информационных сетях. Красноярск: СУВПТ, 2004 г.

4. Петров М. Н. Треногин Н. Г. Распределенные информационные системы управления в телекоммуникационной отрасли: Научное издание / Под ред. проф. М. Н. Петрова Красноярск. 2006 г.

5. Треногин Н.Г., Веловатый Е.А., Петров М.Н. Использование тензорной методологии анализа систем для описания бизнеспроцессов предприятий. Средства автоматизации.// Вестник Сибирского государственного аэрокосмического университета им. академика М.Ф. Решетнва, Вып. 3 (20), 2008 г., стр. 157-160.

6. Треногин Н.Г., Веловатый Е.А., Петров М.Н. Описание интеграционной архитектуры системы управления предприятием электросвязи на базе Oracle E-Business Suite с использованием тензорной методологии анализа систем. // Электросвязь. -2008. -№7, стр.

12- Связь с автором: velovaty@ngs.ru

УПРАВЛЕНИЕ ПРОЦЕССОМ РЕКТИФИКАЦИИ

ЭТАНОЛАМИНОВ НА БАЗЕ МАТЕМАТИЧЕСКОЙ

МОДЕЛИ

Филиал Нижегородского государственного технического университета им. Р.Е. Алексеева – Дзержинский Этаноламины получаются путем насыщения концентрированного раствора аммиака окисью этилена и последующим фракционированием полученной смеси методом непрерывной ректификации.

Автоматизация процесса ректификации представляет собой сложную инженерную задачу вследствие большого числа регулируемых параметров, их взаимной связи, сложной и недостаточно изученной динамики процесса. К тому же ректификационная колонна – объект управления со значительной инерционностью и временем запаздывания по каналам управления.

Основными регулируемыми технологическими величинами являются составы дистиллята (диэтаноламинов), кубового остатка (триэтаноламинов). На чистоту этих целевых продуктов оказывает влияние ряд возмущающих воздействий процесса — состав сырья, параметры тепло- и хладагентов, давление в колонне и другие величины [1].

Основные управляющие воздействия — расходы флегмы в колонну и теплоносителя в кипятильник. Причем изменение расхода флегмы относительно быстро приводит к изменению состава дистиллята и одновременно с большим запаздыванием и в значительно меньшей степени — к изменению состава кубового остатка. Изменение же расхода греющего пара приводит в основном к изменению состава кубового остатка; состав флегмы при этом изменяется намного слабее. Взаимное влияние управляющих воздействий по обоим каналам на управляемые параметры вызывает дестабилизацию режима работы ректификационной колонны [2].

Трудности в одновременной стабилизации состава кубовой жидкости и дистиллята могут быть преодолены путем управлении по возмущению с использованием математической модели процесса ректификации в колонне насадочного типа. Математическая модель состоит из системы уравнений, определяющей распределение концентраций получаемых компонентов в потоках пара и жидкости по высоте колонны [3].

Управление осуществляется следующим образом. Для измеренных значений расхода питающего потока и его состава (возмущающие воздействия) с использованием математической модели рассчитываются оптимальные значения расхода флегмы и производительности кипятильника (управляющие воздействия), при которых обеспечиваются заданные составы кубовой жидкости и дистиллята.

В настоящее время ведутся исследования на базе имитационного моделирования. Планируется внедрение системы управления на реально действующей установке.

1. Дудников Е.Г. Автоматическое управление в химической промышленности. М.: Химия, 1987. – 312 с.

2. Мончарж Э.М. Постановка задач автоматизации технологических процессов. Н.Новгород, 2003. – 87 с.

3. Песков Н.П. Система оптимального управления ректификацией этаноламинов с использованием математической модели процесса // Современные проблемы науки и образования. – 2011. – № 6;

URL: www.science-education.ru/100-5076 (дата обращения:

24.01.2012).

Связь с автором: peskov87@bk.ru

МАШИНОСТРОЕНИЕ И МАШИНОВЕДЕНИЕ,

МАТЕРИАЛОВЕДЕНИЕ

РАЗРАБОТКА И ВНЕДРЕНИЕ ПОЛИМЕРНЫХ И

КОМПОЗИЦИОНЫХ МАТЕРИАЛОВ В ЗУБЧАТЫХ

ЗАЦЕПЛЕНИЯХ

Донской государственный технический университет В настоящие время все большее распространение получают полимерные, композиционные и нано материалы. Эти материалы занимают ведущие место в создании изделий и полуфабрикатов для бытовой жизни, и внедряются в промышленность, в том числе в АПК, тяжелое машиностроение, авиастроение и космическую сферу. Американская компания Boeing представила в 2007 году свой очередной самолет – Boeing 787 «Dreamliner», созданный на 53% из композиционных материалов. В свою очередь самолеты, которые выпускались в конце ХХ века и в первые годы нового тысячелетия, содержат, исходя из разных источников, от 3 до 5% полимерных и композиционных материалов. Углубимся более подробно в суть проблемы. Самый широко применяемый механизм, который встречается в техники и машиностроении, – зубчатые зацепления. Всегда зубчатые передачи создавались и изготавливались из таких традиционных материалов, как сталь, бронза и цветные металлы, но в последнее время эти материалы стали заменяться полимерными и композиционными, которые обладают наиболее оптимальным комплексом свойств: физико-химическими, физико-механическими, эксплуатационными, и др.

Главным условием рационального использования полимерных материалов в зубчатых зацеплениях является учет специфических свойств. Огромное влияние на выбор свойств полимерного материала для зубчатого зацепления является спектр рабочих температур, нагрузка и эксплуатация. Также на проектирование передач влияет и в какой окружающей среде будет работать зубчатая передача и при каком технологическом способе производства она будет произведена. Учет указанных выше факторов является главной задачей для разработке и проектировании зубчатого зацепления из полимерного материала[1].

Выбор полимерного материала для передачи является наиболее сложной задачей на стадии проектирования, так как он должен соответствовать ряду свойств: статическая и циклическая прочность, жесткость, износостойкость, экономичность и т.д. При этом нужно рассчитать очень большое количество факторов влияющих на зацепление, для этого используют программы (Moldflow, C-mold и т.д.) для оптимизации заданных параметров и нахождении единственного верного решения, иными словами подбор определенного материала.

Расчет геометрических параметров и конструктивные особенности полимерной зубчатой передачи занимают особое положение в процессе проектирования. В связи с этим, компания Plastics Gear Technology разработала специальную программу PGT-система, при помощи которой находятся как основные параметры, так и вспомогательные параметры передач [2].

Полимерные зубчатые передачи в основном изготавливают методами: литьем под давлением(ЛПД), формованием в твердой фазе (штамповкой) и механической обработкой заготовок, в меньшей степени используют методы экструзии и центробежного литья для изготовления зацеплений из полимеров.

Проектированием и производством зубчатых колес из полимеров и композитов, включая весь цикл подготовки производства, занимается целый ряд компаний, специализирующиеся на изготовлении прецизионных полимерных деталей. Компании ABA-PGT. Inc. (г.

Манчестер, Великобритания), Crown Gear B.V. (в г. Эншеде, Германия), Seo Woo Mold Tool Co., Ltd. ( г. Инчон, Республика Корея), SMPI (г. Крузе, Франция) проектируют и производят зубчатые передачи методом ЛПД, причем как передачи для высоких напряжений и нагрузок, так и малоответственные зацепления.

В заключении следует отметить, что зубчатые полимерные передачи изготавливаются прежде всего методом ЛПД, который охватывает до 72% всего выпуска зубчатых передач в мире. Полимерные зубчатые зацепления являются в 1,7-2,8 экономичнее, как на стадии проектирования, так и на стадии производства. Зубчатые колеса из полимера обладают свойствами, которыми не могут похвастаться другие материалы, такими как: электрическая изоляция, допустим контакт с водой и пищевыми продуктами, низкий коэффициент трения скольжения, высокая устойчивость к радиации ( гамма- и рентгеновские лучи), высокая эластичность, химическая и гидролизная стойкость, низкая способность к возгоранию, низкое водопоглощение, отличная противоадгезионная способность.

1. Старжинский В.Е., Краузе В., Гаврилова О.В., и др. Пластмассовые зубчатые колеса в передачах. – Минск: Наука и техника, 1993.

2. Injection Molding. Small Precision Engineering Plasnics Components – Especially Gears. Plastics Gearing Technology, Inc.

Связь с автором: Kobzevkirill1990@mail.ru

ВЫБОР РАЦИОНАЛЬНЫХ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ

РЕЖИМОВ МЕХАНИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ

НАПЛАВОЧНЫХ МЕТАЛЛОПОКРЫТИЙ

Саратовский государственный технический Для обеспечения стабильности и экономической целесообразности процессов механической обработки деталей на металлорежущих станках необходимо задавать оптимальные технологические режимы обработки. Для решения этой задачи можно применить метод линейного программирования или симплекс метод, позволяющий по заданным исходным параметрам процесса определить экстремальные параметры оценочной функции. Это можно проиллюстрировать на примере тангенциального точения наплавочных металлопокрытий. Ранее [1,2] были получены некоторые экспериментальные зависимости, которые характеризуют технические ограничения процесса тангенциального точения. В качестве критерия оптимальности была выбрана наименьшая себестоимость операции или машинное время, так как режимы резания, обеспечивающие наименьшее машинное время, являются наиболее экономичными.

Примем в качестве оценочной функции уравнение машинного времени за единицу длины резания:

где С – постоянный коэффициент, C lрезП; t – глубина резания, мм;

lрез – длина резания, мм; n – частота вращения заготовки, мин ; П – припуск на обработку, мм; S – подача, мм/об.

На основании неравенств технических ограничений и уравнения (1) должен быть выбран рациональный режим обработки.

Выберем в качестве технических ограничений уравнения, полученные в результате экспериментальных исследований процесса тангенциального резания, а также ограничения технологических факторов взятые из литературных данных [3]. Так, из литературы известна взаимосвязь между скоростью резания, обусловленной принятой стойкостью инструмента, материалом режущей части инструмента, его геометрией, глубиной резания, подачей, механическими свойствами обрабатываемого материала, с одной стороны, и скоростью резания, определяемой кинематикой станка, с другой стороны.

Выражение этого технического ограничения имеет вид:

где Сv - постоянный коэффициент, характеризующий нормативные условия обработки ( С v =47); d – диаметр обрабатываемой детали (d =20 мм); K v – общий поправочный коэффициент на скорость резания ( K v =1); Тн – принятая стойкость инструмента (Тн = 1800 мин);

m – показатель относительной стойкости (m =0,2); t – глубина резания; z – число зубьев режущего инструмента (для протяжки z =10); В – ширина срезаемого слоя (В =2,9 мм); x v,yv,zv,uv,rv - показатели Система ограничений имеет вид:

В качестве факторов оптимизации выбираем частоту вращения заготовки n, скорость подачи инструмента S и глубину резания t.

Перепишем систему с учетом выбранных факторов и оценочной функции:

Прологарифмируем правые и левые части неравенств (2) и обозначим правые части через В1, В2…В10, тогда систему можно переписать в виде:

lnn x1,lnS x 2,lnt x 3 и преобразуем систему неравенств и оценочную функцию, приведем ее к каноническому виду и введем искусственный базис для того, чтобы полученная система ограничений имела полный единичный базис, которому соответствует опорное решение системы.

Решение системы (3) представляет собой область, содержащую оптимальные значения x1,x 2,x 3. Решение данной системы произведено симплекс-методом с помощью программы MathCAD 2000. Решение подобных задач описывается в [3]. Для данного решения оптимальными будут значения факторов со следующими координатами:

Тогда оптимальные значения технологических режимов будут равны:

1. Виноградов А.Н. Исследование зависимости процесса тангенциального резания магнитомягких материалов от некоторых технологических факторов. Депонир. во ВНИИТЭМР, в библ. указателе ВИНИТИ, Депонир. научн. работы, 1990, №6. 106 с.

2. Виноградов А.Н. и др. Алгоритм удаления припуска при тангенциальном резании. Депонир. во ВНИИТЭМР, в библ. указателе ВИНИТИ, Депонир. научн. работы, 1990, №6. 106 с.

3. Г.К. Горанский. Автоматизация технического нормирования работ на металлорежущих станках с помощью ЭВМ./ Горанский Г.К., Владимиров Е.В., Ламбин Л.Н. М.: Машиностроение, 1970. 224 с.

Связь с автором: meshkv.vladimir@rambler.ru, van56@mail.ru

ЯДЕРНО - ГАММА РЕЗОНАНСНАЯ СПЕКТРОСКОПИЯ

ВЫСОКОПРОЧНОГО ЧУГУНА С ШАРОВИДНЫМ

ГРАФИТОМ

Азербайджанский технический университет С целью выяснения механизма влияния скорости охлаждения и легирования на атомно-структурное состояние чугунов проводилось исследование методом ядерно - гамма резонансная (ЯГР) спектроскопии.

Сравнительный анализ результатов математической обработки спектров образцов ВЧШГ, отлитых в кокиль и песчано-глинистую форму, показывает, что атомное распределение в них различается.

Основное отличие заключается в том, что доля атомов железа, находящихся в атомных конфигурациях со сверхтонким магнитным полем (СМП) 337-338 кЭ (крайние подспектры), в случае заливки в кокиль (36,09%) больше, чем в случае заливки в песчаную формуВ тоже время доля атомов железа находящихся в конфигурациях с СМП 329,7 кЭ, в случае заливки в песчаную форму (22,68%) больше, чем в случае заливки в кокиль (19,32%).

Для атомов железа в следующих атомных конфигурациях отличаются незначительно. Этот факт свидетельствует о том, что при заливке чугуна в металлическую форму из-за быстрого протекания процессов кристаллизации и охлаждения атомы углерода не успевают покидать окружение атомов железа, в результате чего их доля оказываются больше, чем в случае заливки в песчаную форму, когда атомы углерода успевают покидать твердый раствор и распределяются по конфигурациям в местах, где меньше количества атомов углерода.

После нормализации при температуре 900 10 С атомное распределение в образцах, полученных путем заливки в металлическую форму, изменяется таким образом, что доля атомов железа в конфигурациях, соответствующих крайним подспектром с СМП, снижается до 33%. Одновременно увеличиваются доля атомных конфигураций с меньшим СМП.

Легирование чугуна 1,0% никеля и 0,5% молибдена существенно меняет атомное распределение в случае заливки в металлическую форму. Увеличивается доля конфигурации с наибольшим числом углерода до 38,31%, и при этом доля атомов железа в других состояниях уменьшается. Одновременно наблюдается увеличение СМП крайнего подспектра до 339, 1кЭ. Эти результаты согласуются с экспериментальными данными работы [1], где проводился ЯГР исследования сплава Фе-1,96% Ж. По результатам этой работы подспектры с СМП 341 кЭ, соответствуют атомным конфигурациям, где атомы железа имеют по соседству один атом углерода.

Указанный результат, по-видимому, связан с тем, что никель и молибден, находясь в твердом растворе, увеличивает теплопроводность и отсюда прокаливаемость чугуна, в результате чего еще больше число атомов углерода не успевают покидать твердый раствор.

После нормализации в легированном чугуне происходит перераспределение атомов, после чего атомное распределение приближается к состоянию нормализованного чугуна. Однако даже при этом доля атомов железа с максимальным СМП остается больше, чем без легирующих добавок. Возможно, наличие никеля увеличивает также растворимость углерода в твердом растворе.

Увеличение содержания никеля до 1,5% приводит к увеличению доли атомов железа, соответствующих крайним подспектрам (44,12%). При этом увеличивается также величина СМП до 340, кЭ. Это свидетельствует о том, что возрастание содержания никеля увеличивает долю конфигураций с наибольшим содержанием углерода. Это также может быть объяснено увеличением прокаливаемости. Нормализация приводит к уменьшению доли атомных конфигураций с небольшим числом углерода до 39%. При этом происходит также незначительное уменьшение СМП.

Дополнительное легирование чугуна 0,5% медью снижает долю атомных конфигураций с наибольшим количеством углерода до 35%, но при этом увеличивается доля конфигураций с СМП 327 кЭ. Изменяется доля также других атомных конфигураций.

Таким образом, результаты ЯГР исследований, показывают, что заливка чугуна в металлическую форму позволяет сдерживать часть углерода в твердом растворе в конфигурациях с большим числом атомов углерода.

При последующим нагреве эти атомы выходят из твердого раствора, образуя графитовые включения. Поскольку при заливке в песчаную форму, то для атомов углерода в случае нагрева, одновременно из твердого раствора выходит большое число атомов углерода. При этом, соответственно, образуется большое число графитовых включений с размерами меньше, чем в случае заливки в песчано-глинистую форму.

Таким образом, результаты ЯГР спектроскопии подтверждают возможность замены изотермической закалки нормализацией с ускоренным охлаждением, а также то, что оптимальный легирующей добавкой в чугун, заливаемый в кокиль, является 1,0% никеля, 0,5% молибдена и 0,5% меди.

1. Дубовцев И.А., Орлов С.В., Брюгеман С.А., Арцыбашев Ю.А.

Оригинальная программа модельной обработки гамма - резонансных спектров. Тез. Док. Всесоюзн. Конф. «Прикладная мессбауэровская спектроскопия», Казан, 10-15 июня 1990г.

Связь с автором: hasanli_dr@mail.ru

ВЛИЯНИЕ МОДОВОГО СОСТАВА ЛАЗЕРНОГО

ИЗЛУЧЕНИЯ НА ФОРМИРОВАНИЕ ЗОНЫ

ПРОПЛАВЛЕНИЯ ПОДЛОЖКИ ПРИ КОАКСИАЛЬНОЙ

ЛАЗЕРНОЙ ГАЗОПОРОШКОВОЙ НАПЛАВКЕ

Юго-Западный государственный университет Коаксиальная лазерная газопорошковая наплавка (КЛГН) позволяет решать проблему высокоэффективного производства различных покрытий с заданными свойствами, в том числе и композитных [1]. Коаксиальная (соосная) система подачи порошка в зону наплавки по сравнению с латеральной (боковой) отличается меньшими потерями порошка [2] и позволяет решить проблему раздельного плавления подложки и присадочного порошка. Другими преимуществами КЛГН являются минимальное термическое влияние на основной материал, широкий диапазон варьирования параметров режима наплавки, стойкость к технологическим возмущениям, возможность наплавки поверхностей со сложной геометрией, а также экологичность процесса [3,4].

Качество и свойства формируемых покрытий во многом зависит от основных геометрических характеристик единичных наплавленных валиков (высота Н и ширина В валика, глубина проплавления основного металла h) [5], являющихся базовыми составляющими элементами покрытия (рис.1). Этим объясняются некоторые трудности в назначении режимов лазерной наплавки.

Рис. 1. Геометрические параметры наплавленного валика Трудности назначения режимов КЛГН состоят в необходимости обеспечения комплекса требований к наплавленному слою. Одним из основных требований является глубина зоны проплавления основного металла: чем меньше глубина проплавления, тем меньше доля основного металла в наплавленном. На границе зона проплавления - подложка располагается переходная зона от основного металла к наплавленному. Эта зона считается наиболее опасной, с точки зрения разрушения металла. Металл переходной зоны охрупчен из-за большой скорости охлаждения, имеет повышенную склонность к образованию холодных трещин из-за большой неоднородности химического состава металла и, соответственно, большой разности коэффициентов линейного расширения. Следовательно, чем больше глубина проплавления, тем больше зона ослабленного участка и тем ниже прочность детали. И, наоборот, чем меньше глубина проплавления, тем в меньшей мере теряется прочность детали.

Степень проплавления основного металла наплавленным может быть численно выражена коэффициентом проплавления D, выраженным через площади поперечного сечения наплавленного материала до уровня подложки (Sc) и наплавленного материала в подложке (Sm) (рис.1):

При наплавке следует добиваться минимально возможных значений коэффициента D, достаточного для образования металлической связи между основным материалом и наплавленным, по всей поверхности контакта. В идеальном случае зона проплавления должна иметь ровную форму (рис. 2а). Однако, на практике редко удатся получить такую зону проплавления.

Рис. 2. Типичные формы зоны проплавления основного материала Значительное влияние на формирование зоны проплавления оказывает излучение лазера. В большинстве случаев состав лазерного излучения описывается по Гауссу – мода TEM00 (рис. 3.а), что означает наличие тенденции к перегреву центральной части пятна, где располагается пик интенсивности излучения, и недогреву периферийных участков. Тем не менее, снижение мощности, чтобы избежать перегрева, не представляется возможным, поскольку это может привести к нехватке интенсивности для проплавления краев и, следовательно, недостаточной связи основного и наплавленного материалов. Наиболее характерная форма зоны проплавления для распределения мощности ТЕМ00 лазера представлена на рис. 2б.

С целью оптимизировать распределение теплоты по диаметру пятна нагрева для КЛГН применяют системы, трансформирующие состав лазерного излучения в моду ТЕМ01* (рис.3.б), которая характеризуется более равномерным распределением мощности по всей площади пятна. Наиболее характерная форма зоны проплавления, полученная при использовании моды ТЕМ01*, представлена на рис.4в. Однако, нельзя однозначно утверждать, что на формирование такой зоны расплава влияет только характеристики лазерного излучения. Более подробное изучение образцов показывает наличие термокапиллярных течений (эффект Марангони) в совместной ванне расплава. Направления этих течений расположены от крав наплавленного валика к центру или наоборот, что обуславливает вымывание металла подложки и перенос его в верхнюю часть или к краям.

На формирование термокапиллярных течений оказывают влияние множество факторов, в результате чего они представлены нерегулярно и неравномерно. Они могут быть смещены в одну из сторон, в этом случае форма зоны проплавления имеет ассиметричную форму (рис.2г). Но такая форма может являться также следствием неравномерности подачи присадочного порошка, в результате чего с одной из сторон лазерное излучение значительнее отражается порошком, чем проплавляет подложку. Такая форма более характерна для латеральной схемы подачи порошка чем для коаксиальной.

Рис. 3. Распределение интенсивности мощности излучения по радиусу: а) ТЕМ00, б) ТЕМ01*[6] Таким образом, можно сделать вывод, что на формирование покрытий при коаксиальной лазерной газопорошковой наплавке значительное влияние оказывает лазерное излучение, и, более определнно, его модовый состав, непосредственно влияющий на глубину и форму зоны проплавления подложки.

1. А.Г. Григорьянц, А.И. Мисюров, Р.С. Третьяков. Анализ влияния параметров коаксиальной лазерной наплавки на формирование валиков // Технология машиностроения. 2011. №11.

2. Г.Л. Полтев, А.Н. Грезев, И.П. Кондратьев. Коаксиальная подача порошка при газопорошковой лазерной наплавке // Сварочное производствр. 1989. №6.

3. L. Debourg. Utilisation de sources de fortes puissances pour le traitement de surface par laser // Institut Maupertuis. 2010. p. 37.

4. А.Г. Григорьянц, И.Н. Шиганов, А.И. Мисюров. Технологические процессы лазерной обработки: Учеб. Пособие для вузов / Под ред. А.Г. Григорьянца. М.: изд-во МГТУ им. Н.Э. Баумана, 2006. С.

664.

5. U. de Oliveira, V. Ocelik, J.Th.M. De Hosson. Analysis of coaxial laser cladding processing conditions // Surface & Coatings Technology 197. 2005. p.127-136.

6. D.F. de Lange, J.T. Hofman, J. Meijer. Influence of intensity distribution on the meltpool and clad shape for laser cladding / Proceedings of the Third International WLT-Conference on Lasers in Manufacturing 2005, Munich, June 2005.

Связь с автором: egunov.aleksandr@mail.ru

О МЕХАНИЗМЕ ВЛИЯНИЯ ФОСФОРА НА

СОДЕРЖАНИЕ УГЛЕРОДА ПРИ ВЫПЛАВКЕ ЧУГУНА В

ВАГРАНКЕ

Ярославский государственный технический университет Фосфор является вредной примесью и способствует появлению брака в отливках [1, с. 19]. В то же время по данным [2, с. 145] фосфор является графитизирующим элементом. Известно, что фосфор снижает плотность [3-5] и электросопротивление расплава [6]. Добавка фосфора до 1 % в железо, насыщенное углеродом сопровождается снижением кинематической вязкости [6-9] и поверхностного натяжения чугуна (). Величина поверхностного натяжения тем меньше, чем больше концентрация углерода [10-12].

Фосфор является поверхностно-активным элементом. Максимальная адсорбция фосфора на поверхности расплава зависит от его концентрации и наличия таких примесей, как кремний, углерод, марганец, кислород и др. Например, максимальной адсорбции фосфора на поверхности Fe-P расплава соответствует 0,6 % фосфора, а для чугунов - 0,4 % [13, с. 118].

Фосфор адсорбируется на поверхности расплавов в виде различных соединений в зависимости от концентрации. Авторы [10] определили, что фосфор адсорбируется в виде P2O5. Авторы [11] для Fe-P расплавов сделали вывод, что при содержании кислорода примерно 0,01 % структура поверхностного слоя состоит из ионов.

При содержании фосфора в сплавах около 0,6 % образуются включения фосфатов железа (Fe3(PO4)2). В сплавах с содержанием фосфора более 1 % наряду с фосфатами железа выделены фосфиды железа Fe2P и FeP [14, с. 237; 15, с. 562].

Проведенные исследования в работе [16] показали, что присутствие фосфора замедляет переход кремния из газовой фазы в жидкий металл. Эффективность воздействия фосфора зависит от его содержания в металле. Наиболее существенно влияние начальных (до 0,35 %) концентраций фосфора в Fe-C сплаве.

Из опыта доменной плавки известно, что фосфор и кремний способствуют снижению углерода в чугуне. Влияние фосфора на растворимость углерода в железоуглеродистых расплавах можно оценить по уравнению (при NP0,04) [17, с. 166]:

где NP – атомная концентрация фосфора в железе; - изменение атомной концентрации углерода в присутствии фосфора.

Фосфор попадает в вагранку с металлической частью шихты, коксом и флюсом.

Металлическая часть шихты может включать чушковый литейным и/или передельный чугун, стальной и/или чугунный лом, стружку стальную и/или чугунную, ферросплавы – ферросилиций, ферромарганец, феррофосфор и др. Содержание фосфора в различных составляющих металлической части шихты представлено в таблице 1.

Содержание фосфора в составляющих металлической Наименование компонента Содержание фосфора, %, не более Литейные чугуны (ГОСТ 4832-95 [21, с. 43]) Литейные передельные чугуны (ГОСТ 805-95 [22, с. 36]) Ферросилиций (ГОСТ 1415- [23, с. 2]) Ферромарганец Феррофосфор Лом чугунный и/или стальной В зависимости от марки сплава Стружка чугунная и/или стальВ зависимости от марки сплава ная В коксе фосфор содержится в виде фосфатов кальция и алюминия в золе. Его содержание зависит от содержания фосфора в исходных углях (см. табл. 2) [18, с. 27].

Содержание фосфора в золе кокса на различных предприятиях (P2O5, % масс.) [18, с. 27] Нижне- Челя- Магни- Ор- Куз- За- Чере- Ново- Ново- Кеме- Калини тагиль- бин- тогор- ско- нец- пад- повец- липец- липец- ров- градский ский ский Хали кий но- кий кий № кий № ский ский В качестве флюсов при плавке чугуна в вагранке могут использоваться известняк (см. табл. 3), мел, мрамор (идентичны известняку), доломит (~ 0,023 % Р2O5 [18, с. 61]), известь, плавиковый шпат (фосфора не более 0,3 % [19]), апатитонефелиновая руда (4-5 % Р [20, с. 169]). Фосфор в известняках может находиться в виде соединений Ca3(PO4)2 и Ca3(PO)4 [18, с. 10; 20, с. 168].

Содержание фосфора в известняках месторождений Наименование месторождения Новостроевское доломитизированное В качестве объекта исследований механизма влияния фосфора на содержание углерода использовались данные химического состава чугуна ваграночной плавки Ярославского электровозоремонтного завода филиала «Желдорреммаш» (см. табл. 4). Шихта для выплавки чугунов в вагранке представлена в таблице 5.

Средние арифметические значения содержания фосфора, Чугун по ГОСТ 28186-89 (тип колодки Ф [25,с. 1]) Чугун по ОСТ 32.194-2002 (тип колодки С [26, с. 7]) Состав шихты для выплавки чугуна в вагранке Компоненты шихты ОСТ 32.194-2002 ГОСТ 28186- По данным плавок были построены графики зависимостей (см.

рис. 1, 2) и получены значения коэффициентов корреляции между содержанием фосфора и содержанием углерода -0,6485 и -0, для чугуна, соответствующего требованиям ГОСТ 28186-89 [25, с. 1] и ОСТ 32.194-2002 [26, с. 7] соответственно.

Рассмотрим возможный механизм влияния фосфора на формирование химического состава чугуна по углероду.

Содержание углерода, % Содержание углерода, % Фосфиды (Fe2P и FeP) железа металлической части шихты растворяются в процессе плавки в металле, а фосфаты железа (Fe3(PO4)2) могут восстанавливаться уже при 800-900 С по реакциям [18, с. 55]:

Возгонка фосфатов кальция (Ca3(PO4)2) и алюминия из золы кокса возможна уже при 500 C [18, с. ]. Поэтому восстановление фосфора из кокса в чугун будет происходить через газовую фазу.

Возможный механизм газификации фосфатов кальция в присутствии кремнезема в золе кокса представлен уравнениями (4) [20, с. 227], (5)-(8) [18, с. 49].

Реакции (6)-(8) могут происходить как с участием углерода кокса, так и с участием углерода, растворенного в чугуне.

По данным [18, с. 56] исследования, проведенные при выплавке чугуна в доменной печи, показали, что примерно 4,97-7 % фосфора удаляется через газовую фазу. Причем это возможно при условии наличия не восстановленного железа. В вагранке же шихта состоит преимущественно из железа, поэтому удаление с газами фосфора маловероятно. Фосфор из газовой фазы при контакте с железом растворяется в нем с образованием фосфидов железа (Fe2P и FeP).

Фосфиды кальция, содержащиеся во флюсах, могут восстанавливаться с образованием газообразных реагентов PO и PO2 по реакциям [18, с. 49]:

Далее газообразные продукты разложения фосфида кальция реагируют с углеродом кокса по реакциям (7) и (8).

В шлаке при пересчете на P2O5 находится 0,1-0,5 % фосфора [20, с. 201]. В окислительной зоне при температуре 1200-1500 С фосфаты шлака активно восстанавливаются углеродом кокса. Восстановление фосфора из шлака возможно также в горне вагранки при участии углерода, растворенного в чугуне.

Таким образом, источниками фосфора при плавке чугуна в вагранке могут быть все составляющие шихты. Поскольку фосфор является поверхностно-активным элементом, то реакции восстановления происходят через поверхность металла с участием газообразной фазы. Восстановление фосфора в чугун возможно при участии углерода чугуна, что приводит к снижению его содержания в металле.

1. Кульбовский И. К., Карелин С. В., Попов Е. В., Илюшкин Д. А., Туркин Д. А. Исследование влияния химического состава на усадку и жидкотекучесть чугуна, применяемого для изготовления массивных отливок втулок судовых дизелей большой мощности / Литейщик России. - 2008. - № 3. - С. 19-23.

2. Воздвиженский В. М., Грачев В. А., Спасский В. В. Литейные сплавы и технология их плавки в машиностроении: Учеб. Пособие для машиностроительных вузов по специальности «Машины и технология литейного производства». - М.: Машиностроение, 1984. – 432 с.

3. Драгомир И., Вишкарев А. Ф., Явойский В. И. Свойств расплавов Fe-P. Поверхностное натяжение и плотность / Известия вузов. Черная металлургия. - 1964. - № 11. - С. 50-52.

4. Филиппов Е. С., Самарин А. М. Плотность, объемные параметры и структура жидких и твердых сплавов железа. - М.: Металлургия, 1968. - С. 147-155.

5. Ватолин Н. А., Кери Э. М. Изменение плотности расплава FeS и Fe-P / Физико-химические основы производства стали. - М.: 1968.

С. 18-21.

6. Драгомир И., А. Ф. Вишкарев Исследование свойств расплавов Fe-P. Вязкость и электросопротивление / Известия вузов. Черная металлургия. - 1964. - № 7. - С. 48-52.

7. Григорьев В. П., Вишкарев А. Ф., Королев В. Г. Влияние фосфора и марганца на поверхностное натяжение железоуглеродистых расплавов / Известия вузов. Черная металлургия. - 1960. - № 4.

- С. 55-65.

8. Островский О. Н., Выолов В. М., Григорян В. А. Вязкость раплавов железо-бор и железо-фосфор / Журнал физико-химия. – 1962. Т. LVI. Вып. 1. -С. 23-26.

9. Романов А. А., Кочегаров В. Г. Вязкость расплавов Fe-Mn, Fe-P, Fe-Cr, Fe-V в начальной области концентрации второго компонента / Физика металлов и металловедение. – 1964. 18. - № 6. - С.

689-875.

10. Ващенко К. И., Рудой А. П. Зависимость поверхностного натяжения чугуна от химического состава / Известия вузов. Черная металлургия. - 1966. - № 7. - С. 26-33.

11. Волков С. Е., Левенец Н. П., Самарин А. М. Поверхностное натяжение расплавов Fe-P-O. Поверхностные явления в расплавах и возникающих из них твердых фазах. - Нальчик. - 1965. - С. 411-415.

12. Волков С. Е., Левенец Н. П., Самарин А. М. Совместное влияние фосфора и кислорода на поверхностное натяжение жидкого железа / Изв. АН СССР. Металлы. – 1965. - № 1. - С. 72-77.

13. Балапанов М. К. Реологические и поверхностные свойства расплавов доменной плавки глиноземсодержащих железных руд [Текст]: дис. … канд. техн. наук. 1985. - С. 123.

14. Паулинг Л. Природа химической связи. – Л. 1947. - С. 440.

15. Справочник химика. Т.1. Изд. 2-е, Л., 1963. - С.1071.

16. Иванова В. А., Ким В. А., Епархин О. М. Исследование восстановления кремния из {SiO}-газа при выплавке фосфористого чугуна / Известия ВУЗов. Черная металлургия. – 1999. - № 9. - С. 9-11.

17. Вегман Е. Ф., Жеребин Б. Н., Похвиснев А. Н., Юсфин Ю.

С., Клемперт В. М. Металлургия чугуна. - М.: Металлургия, 1989. с.

18. Популях Л. А. Исследование поведения фосфора в доменной печи с целью получения чугунов с пониженным содержанием примесных элементов [Текст]: дис. … канд. техн. наук. - М., 2009. с.

19. ГОСТ 29220-91. Концентраты плавиковошпатовые металлургические. Технические условия [Текст]. – Введ. 01.01.03. – М.:

Изд-во стандартов, 2004. – 7 с.

20. Леви М. А., Мариенбах Л. М. Основы теории металлургических процессов и технология плавки литейных сплавов. - М.: Машиностроение, 1970. - 496 с.

21. ГОСТ 4832-95. Чугун литейный. Технические условия [Текст]. –Введ. 1999-07-01. - Минск. 2000. - 45 с.

22. ГОСТ 805-95. Чугун передельный. Технические условия [Текст]. – Введ. 2000-01-01. - Минск. 2000. - 38 с.

23. ГОСТ 1415-93. Ферросилиций. Технические требования и условия поставки [Текст]. – Введ. 1997-01-01. - Минск. 2005. - 8 с.

24. ГОСТ 4755-91. Ферромарганец. Технические требования и условия поставки [Текст]. – Введ. 01.01.97. – М.: Изд-во стандартов, 2007. – 6 с.

25. ГОСТ 28186-89. Колодки тормозные для моторвагонного подвижного состава. Технические условия [Текст]. – Введ. 01.01.91. – М.: Изд-во стандартов, 2007. – 4 с.

26. ОСТ 32.194-2002. Колодки тормозные чугунные для вагонов.

Технические условия [Текст]. – Введ. 06-03-2003. - М.: 2003. - 13 с.

Связь с автором: ivanova-waleriya@mail.ru

ОСНОВЫ РАЗРАБОТКИ УПРАВЛЯЮЩИХ ПРОГРАММ

ДЛЯ ПРОЦЕССА ВЫСОКОСКОРОСТНОЙ ФРЕЗЕРНОЙ

ОБРАБОТКИ

Липецкий государственный технический университет Значение высокоскоростной обработки (ВСО), и особенно высокоскоростного фрезерования, значительно возросло с появлением новой гаммы конструкций станков и инструментов. Применение технологии высокоскоростного фрезерования приводит к повышению производительности при обработке металлов резанием с одновременным повышением точности и качества поверхности деталей, что важно в производстве пресс-форм и другой технологической оснастки [1]. Повышение производительности достигается за счет применения более высоких скоростей резания, которые в два-три раза превышают обычные.

При небольших сечениях среза в данном диапазоне скоростей основная масса теплоты концентрируется в стружке, не успевая переходить в заготовку, что позволяет производить обработку закаленных сталей, не опасаясь отпуска поверхностного слоя. Отсюда следует основной принцип ВСО: малое сечение среза, снимаемое с высокой скоростью резания, высокие обороты шпинделя и высокая минутная подача (рис. 1).

Метод высокоскоростного фрезерования требует использования CAM-систем (Computer Aided Manufacturing – система автоматизированного управления производственным оборудованием), обеспечивающих следующие основные критерии разработки управляющих программ (УП) [2]:

– постоянство условий резания с сохранением постоянной толщины стружки;

– сопряжение по радиусу острых углов траектории для поддержания наилучших условий резания с минимальными потерями рабочей подачи;

– плавное соединение концов траектории при позиционировании;

– максимальную скорость отработки УП системой ЧПУ.

Рис. 1. Параметры резания для высокоскоростного CAM-система создает проходы с мелким шагом на больших рабочих подачах, исключая резкие повороты, так как функция предварительного просмотра системы ЧПУ автоматически уменьшает рабочую подачу при приближении точки смены направления движения.

Результатом является геометрически точное фрезерование изделий (например, деталей прессформ) с достижением шероховатости поверхности, исключающей финишную полировку (рис. 2). Проблему недостаточного быстродействия системы ЧПУ при обработке сигналов CAM-система решает созданием специальных траекторий инструмента, соответствующих возможностям систем управления.

Для получения оптимальной траектории инструмента функциональные возможности САМ-системы включают в себя:

– исследование расстояния между слоями по оси Z;

– плавное соединение концов траектории;

– контроль наклона стенок детали и идентификацию специфики геометрии.

CAM-система изменяет расстояние между слоями по оси Z так, чтобы после предварительной обработки достигнуть окончательной формы с заданным значением припуска. Для этого CAM-система воспринимает изменения в рельефе поверхности между слоями и по значению остающегося припуска определяет дополнительные проходы. Такие функциональные возможности помогают исключить получистовую обработку, уменьшить время обработки и износ режущего инструмента. CAM-система обеспечивает плавное врезание инструмента в материал заготовки (например, по спирали).

Сила резания в направлении оси Z не уменьшается при увеличении скорости вращения шпинделя. Врезание в твердый материал с высокой рабочей подачей создаст напряжение в инструментальном патроне и шпинделе и приведет к повреждению инструмента. Необходимо избегать вертикального врезания инструмента (за исключением графита, алюминия и некоторых других мягких материалов).

Перемещение режущего инструмента на величину прохода по оси Z рекомендуется производить в воздухе, а врезание в горизонтальном направлении – по дугообразной траектории. Желательно и выход инструмента осуществлять по дуге.

Рис. 2. Влияние расстояния между строками на Вывод: при создании управляющих программ для высокоскоростной обработки предпочтительно использовать длинные и плавные траектории движения инструмента, резание осуществлять образующей инструмента с небольшой глубиной в осевом и радиальном направлениях.

1. Николаев, А. SURFCAM 2002 plus. / А. Николаев // Что нового? САПР и графика. – 2003. – № 6. – С. 43–47.

2. Степанов, А. Высокоскоростное фрезерование в современном производстве / А. Степанов // CAM/CAE Observer. – 2003. – № 4.

– С. 2–8.

Связь с автором: ironfalcon@mail.ru

ТЕПЛОВОЙ РАСЧЁТ РЕДУКТОРА С ПЛУНЖЕРНОЙ

ПЕРЕДАЧЕЙ

Воткинский филиал Ижевского государственного Во многих механизмах подъмно-транспортных машин применяются редукторы с червячными передачами. Выбор данного типа передач, в первую очередь, обусловлен компактностью, по сравнению с зубчатой передачей, плавностью и бесшумностью хода. Но червячной передаче свойственны потери мощности и присутствует склонность витков резьбы червяка и зубьев колеса к заеданию по причине нагрева элементов. При работе они часто выходят из строя по причине заедания, возникающего из-за превышения допустимой температуры в зоне зацепления передачи. В связи с этим, вопрос расчета передач червячного класса на нагрев на стадии их проектирования требует к себе такого же внимания, как и расчеты на прочность и долговечность.

По своим характеристикам с червячными передачами могут сравниться плунжерные передачи, обладающие в определенных диапазонах мощностей соизмеримыми величинами передаточных чисел, коэффициентом полезного действия и условиями эксплуатации. По своей компоновке плунжерные передачи имеют соосность с ведущим валом, реализуют сво зацепление на более компактной площади по сравнению с червячным видом зацепления, что уже выгодно выделяет их из этого ряда.

В то же время тепловой режим работы плунжерных передач еще мало изучен, так как методики, применяемые для изучения этого режима для большинства передач, не подходят к плунжерным, из-за особенностей в зацеплении и работе этих передач. Поэтому становится актуальным вопрос расчта теплового режима работы плунжерной передачи.

Анализируя методику теплового расчета для редукторов, предложенную в [1] можно определить характер теплового режима, зная предельно допустимую температуру при которой сохраняется масляная пленка, из следующей зависимости:

где критическая мощность трения в зоне контакта; удельная теплоемкость масла в редукторе; масса масла в контакте.

Критическую мощность трения в зоне контакта можно определить исходя из следующей формулы [1]:

где давление в контакте; относительные скорости контактных точек плунжера и колеса; текущее значение скорости скольжения, которое определяется следующим выражением:

где угол зацепления; угловая скорость вала генератора;

закон движения плунжера в зацеплении, которое определяется следующим выражением:

где эксцентриситет передачи; радиус вершин зубчатого колеса; угол поворота вала генератора, которое определяется следующим выражением:

где время; кинематическая вязкость масла при атмосферном давлении 0,1МПа; объемный вес масла при атмосферном давлении 0,1 МПа; температура масла при установившемся режиме работы; коэффициент, учитывающий свойства масла, принимаемый согласно [2]; приведенный радиус кривизны сопряженных поверхностей, определяемый выражением:

где температура окружающей среды.

Удельная теплоемкость масла в редукторе определяется из формулы:

где объемный вес масла при 20;

Масса масла в контакте определится следующим выражением:

где средняя толщина слоя масла в зоне контакта, определенная с введением в нее учета давления и температуры в точке контакта:

где пьезо-коэффициент вязкости масла; динамический коэффициент вязкости масла, который определяется следующим выражением:

где упругие постоянные материалов трущихся тел:

где коэффициенты Пуассона для контактирующих материалов;

модули упругости Юнга для контактирующих материалов.

Таким образом, при исследовании теплового режима работы редуктора с плунжерной передачей возникает необходимость в изучении закона движения плунжера в зацеплении, который в свою очередь зависит от геометрических параметров плунжерной передачи. А также открываются пути по совершенствованию конструкций редуктора для снижения нагрева его узлов зацепления.

1. Колчин Н.И., Зубчатые и червячные передачи: некоторые вопросы геометрии, кинематики, динамики, расчета и производства, Л.Машиностроение, 1974.

2. Чернавский С.А. и др., Проектирование механических передач: Учеб. пособие для вузов, Л.-: Машиностроение, 1976.

Связь с автором: drynych@list.ru / tmm@vfistu.ru Ю.Ф. Огнев, Е.С. Бронникова, Ю.П. Денисенко

ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ МАКРО- И

МИКРОСТРУКТУРЫ НА КАЧЕСТВО ШТАМПОВАННЫХ

ЗАГОТОВОК

Филиал Дальневосточного федерального Горячая объмная штамповка, как и другие виды обработки металлов давлением, широко применяется в производстве заготовок для авиационной и других отраслей промышленности.

Организация работ по обеспечению качества штампованных поковок включает тщательную разработку технологии и методов контроля, проектирование и изготовление высокопроизводительных контрольных приспособлений, применение современных средств неразрушающего контроля.

Макроструктура штампованных поковок (направление волокна, сформированное в процессе штамповки), оказывает одно из решающих влияний на прочность деталей, так как механические свойства сплавов при испытании вдоль или поперк волокон различны: в продольном направлении прочность сплава выше, чем в поперечном направлении.

Чтобы деталь, изготовленная ковкой или штамповкой из проката, была максимально прочной, необходимо использовать повышенную прочность проката в продольном направлении и добиваться того, чтобы волокна в детали располагались в направлении действия наибольших силовых потоков, действующих на не при работе в механизме или машине.



Pages:   || 2 | 3 | 4 |
Похожие работы:

«BC ОРГАНИЗАЦИЯ ОБЪЕДИНЕННЫХ ЮНЕП UNEP/ CHW.10/6/Add.3 НАЦИЙ Distr.: General 27 July 2011 Russian Original: English БАЗЕЛЬСКАЯ КОНВЕНЦИЯ Конференция Сторон Базельской конвенции о контроле за трансграничной перевозкой опасных отходов и их удалением Десятое совещание Картахена, Колумбия, 17-21 октября 2011 года Пункт 3 b) i) предварительной повестки дня Вопросы, связанные с осуществлением Конвенции: научные и технические вопросы: технические руководящие принципы Технические руководящие принципы...»

«МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ГОСУДАРСТВЕННОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ НИЖЕГОРОДСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ ИМ. Р.Е. АЛЕКСЕЕВА ДЗЕРЖИНСКИЙ ПОЛИТЕХНИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ (ФИЛИАЛ) Молодежь города — город молодежи: молодежь в образовательном и научном пространстве города Материалы VI Открытой городской научно-практической молодежной конференции Дзержинск, 2 декабря 2010 г. Нижний Новгород 2011 УДКЗ ББК 74.200.50 М 754 В...»

«Московский государственный технический университет имени Н.Э. Баумана НАУЧНО-ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ СОРЕВНОВАНИЕ ШАГ В БУДУЩЕЕ, МОСКВА Пятнадцатая научная конференция молодых исследователей ШАГ В БУДУЩЕЕ, МОСКВА – 2012 СБОРНИК АННОТАЦИЙ Том I МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ имени Н.Э. БАУМАНА ЦЕНТР ДОВУЗОВСКОЙ ПОДГОТОВКИ НАПРАВЛЕНИЕ ШАГ В БУДУЩЕЕ, МОСКВА РОССИЙСКОЙ НАУЧНО-СОЦИАЛЬНОЙ ПРОГРАММЫ ДЛЯ МОЛОДЕЖИ И ШКОЛЬНИКОВ ШАГ В БУДУЩЕЕ АННОТАЦИИ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИХ РАБОТ

«ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО МОРСКОГО И РЕЧНОГО ТРАНСПОРТА ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ Морской государственный университет им. адм. Г.И. Невельского СБОРНИК ДОКЛАДОВ 55-й международной молодежной научно-технической конференции МОЛОДЁЖЬ–НАУКА–ИННОВАЦИИ 28-30 ноября 2007 года Владивосток 2007 УДК 656.61.052 (0630 ББК 39.4 Сборник докладов 55-ой международной молодежной научно-технической конференции МОЛОДЁЖЬ – НАУКА - ИННОВАЦИИ, 28-30...»

«CBD Distr. GENERAL КОНВЕНЦИЯ О БИОЛОГИЧЕСКОМ UNEP/CBD/COP/8/1/Add.2 1 March 2006 РАЗНООБРАЗИИ RUSSIAN ORIGINAL: ENGLISH КОНФЕРЕНЦИЯ СТОРОН КОНВЕНЦИИ О БИОЛОГИЧЕСКОМ РАЗНООБРАЗИИ Восьмое совещание Куритиба, 20-31 марта 2006 года ПРОЕКТЫ РЕШЕНИЙ ДЛЯ ВОСЬМОГО СОВЕЩАНИЯ КОНФЕРЕНЦИИ СТОРОН КОНВЕНЦИИ О БИОЛОГИЧЕСКОМ РАЗНООБРАЗИИ Записка Исполнительного секретаря ВВЕДЕНИЕ 1. Настоящая записка обобщает элементы различных проектов рекомендаций, представленных для рассмотрения на восьмом совещании...»

«Белгородский государственный технологический университет имени В.Г. Шухова Сибирский государственный аэрокосмический университет имени академика М.Ф. Решетнева Харьковский национальный университет имени В.Н. Каразина Харьковская государственная академия дизайна и искусств Харьковский национальный технический университет сельского хозяйства имени П.Василенко ФИЗИЧЕСКОЕ ВОСПИТАНИЕ И СПОРТ В ВЫСШИХ УЧЕБНЫХ ЗАВЕДЕНИЯХ V международная научная конференция (21 апреля 2009 года)...»

«НАУЧНОЕ ПАРТНЕРСТВО АРГУМЕНТ МОЛОДЕЖНЫЙ ПАРЛАМЕНТ ГОРОДА ЛИПЕЦКА ЦЕНТР ИНФОРМАЦИОННЫХ ТЕХНОЛОГИЙ ЭКИС СЕВЕРО-ЗАПАДНЫЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ЗАОЧНЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ЦЕНТР АКСИОМА ИЗДАТЕЛЬСКИЙ ЦЕНТР ДЕ-ФАКТО II-я Международная научная заочная конференция АКТУАЛЬНЫЕ ВОПРОСЫ СОВРЕМЕННОЙ ТЕХНИКИ И ТЕХНОЛОГИИ Российская Федерация, г. Липецк, 2 октября 2010 г. СБОРНИК ДОКЛАДОВ Издательский центр Де-факто Липецк, НАУЧНОЕ ПАРТНЕРСТВО АРГУМЕНТ МОЛОДЕЖНЫЙ ПАРЛАМЕНТ ГОРОДА...»

«BC UNEP/CHW.9/18 ЮНЕП Distr.: General 11 April 2008 Russian Original: English БАЗЕЛЬСКАЯ КОНВЕНЦИЯ Конференция Сторон Базельской Конвенции о контроле за трансграничной перевозкой опасных отходов и их удалением Девятое совещание Бали, 23-27 июня 2008 года Пункт 7 h) предварительной повестки дня Осуществление решений, принятых Конференцией Сторон на ее восьмом совещании: технические вопросы Пересмотренные технические руководящие принципы экологически обоснованного регулирования изношенных шин...»

«Правила оформления тезисов МНСК-2014 Уважаемые участники МНСК-2014! Убедительно просим вас оформлять тезисы в соответствии с приведенными требованиями: это ускорит процесс технического отбора тезисов и рассмотрения ваших заявок. Обратите внимание, что правилами конференции запрещено включать в соавторы работы кандидатов и докторов наук, их лучше указать научными руководителями. Также запрещена подача работы без научного руководителя. Для участия в МНСК после регистрации доклада в системе к...»

«НОУ ВПО Современный технический институт Материалы IV-й межрегиональной студенческой научно-практической конференции (с международным участием) Студенческий научный поиск – наук е и образованию XXI века 20 апреля 2012 года Рязань – 2012 1 УДК 001: 1.30, 31, 33, 34, 37, 50, 63, 67 55K Студенческий научный поиск – науке и образованию ХХI века (международным участием): Материалы VI-й межрегиональной студенческой научно-практической конференции СТИ. / Под общей ред. проф. А.Г. Ширяева; научный...»

«Министерство образования и наук и РФ Министерство здравоохранения РФ Законодательное Собрание Санкт-Петербурга Петровская академия наук и искусств Всероссийский научно-исследовательский институт растениеводства им. Н.И.Вавилова Агрофизический научно-исследовательский институт Россельхозакадемии Национальный государственный университет физической культуры, здоровья и спорта им. П. Ф. Лесгафта Первый Санкт-Петербургский государственный медицинский университет им. акад. И.П. Павлова Российский...»

«МИНИСТЕРСТВО СЕЛЬСКОГО ХОЗЯЙСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ ВОРОНЕЖСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АГРАРНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ИМЕНИ ИМПЕРАТОРА ПЕТРА I ФАКУЛЬТЕТ ЭКОНОМИКИ И МЕНЕДЖМЕНТА ФАКУЛЬТЕТ БУХГАЛТЕРСКОГО УЧЕТА И ФИНАНСОВ ИННОВАЦИОННО-ИНВЕСТИЦИОННЫЕ ПРЕОБРАЗОВАНИЯ В ЭКОНОМИКЕ АГРОПРОМЫШЛЕННОГО КОМПЛЕКСА Сборник научных трудов Воронеж-2012 Печатается по решению научно-технического совета Воронежского...»

«ПОРЯДОК РАБОТЫ КОНФЕРЕНЦИИ МЕЖДУНАРОДНАЯ НАУЧНООРГАНИЗАЦИОННЫЙ КОМИТЕТ: (регламент может изменяться по решению Cопредседатели: ПРАКТИЧЕСКАЯ КОНФЕРЕНЦИЯ оргкомитета) Проф., д.э.н. Савина Галина Григорьевна – зав. кафедрой менеджмента и маркетинга (Херсонский 13 сентября 2012 г. – четверг УКРАИНА – БОЛГАРИЯ – национальный технический университет) 15.00 Отъезд из г. Херсона (кинотеатр “Спутник”) ЕВРОПЕЙСКИЙ СОЮЗ: Доц. д-р Веселин Хаджиев – зам. ректора по научно- 14 сентября 2012 г. – пятница...»

«Министерство культуры Российской Федерации Департамент наук и и образования ПЛАН научно-практических конференций и выставок в сфере культуры, проводимых в 2011 году на территории Российской Федерации Отчет по договору от 03.02.2011 г. № 3-01-42/06-11 Исполнитель: Сменцарев Г.В., кандидат технических наук Москва 2011 СОДЕРЖАНИЕ Обоснование необходимости подготовки сводного плана научнопрактических конференций и выставок в сфере культуры на 2011 год Перечень наиболее актуальных вопросов в сфере...»

«European researcher. 2012. № 1 (16) 05.00.00 Engineering science 05.00.00 Технические наук и UDC 621 Surface Run-off as a Source of Water Supply in a Desert Vyacheslav V. Zharkov RSU oil and gas named after Gubkin, Turkmenistan 6a Shota Rustavelli str., Ashgabat 744013, Turkmenistan PhD (Technical), associate professor E-mail: romans24@rambler.ru Abstract. The article looks into methods of obtaining water in the deserts of Central Asia with the help of precipitation. To accomplish this goal,...»

«ИТОГИ VIII Межрегиональной научно-технической конференции молодых специалистов ОАО НК Роснефть 2-3 декабря 2013г. г. Москва Секция №1 Геология нефтяных и газовых месторождений: Было заслушано 16 докладов. По итогам работы секции принято решение присудить: 1 место Гритчина Владлена Владимировна, Ведущий инженер отдела геологического сопровождения бурения скважин ОАО Самаранефтегаз Тема работы: Методы поиска рифогенных залежей и комплексирования данных при моделировании на примере Южно-Орловского...»

«Комитет экономического развития, промышленной политики и торговли Правительства Санкт-Петербурга ОАО Центральный научно-исследовательский институт материалов ФГУП Центральный Научно-Исследовательский Институт Конструкционных Материалов ПРОМЕТЕЙ Санкт-Петербургский государственный политехнический университет Ассоциация Электрод Региональный Северо-Западный межотраслевой аттестационный центр НАКС Национальное Агентство предприятий-производителей сварной продукции Национальное Агентство...»

«Министерство образования и наук и РФ филиал федерального государственного бюджетного образовательного учреждения высшего профессионального образования Московский государственный индустриальный университет в г. Вязьме Смоленской области (филиал ФГБОУ ВПО МГИУ в г. Вязьме) Республика Беларусь г. Витебск Учреждение образования Витебский государственный университет имени П. М. Машерова Республика Беларусь г. Брест Учреждение образования Брестский государственный технический университет...»

«НОВОСТИ ОТРАСЛИ ПОЛИМЕРНЫЕ ТРУБЫ №3(37) / АВГУСТ 2012 МЕЛИОРАЦИЯ: БЕЗ ПОЛИМЕРНЫХ ТРУБ НЕТ БУДУЩЕГО 7–8 июня 2012 года в МВЦ КРОКУС-ЭКСПО прошла Международная конференция Современные трубопроводные системы для сельхозводоснабжения и мелиорации, организованная Некоммерческим партнерством Полимерные трубопроводные системы при участии Московского университета природообустройства. В мероприятии приняли участие более 60 учреждений водного хозяйства, НИИ, компаний и средств массовой информации России,...»

«VI/23. Чужеродные виды, которые угрожают экосистемам, местам обитания или видам Конференция Сторон I. ПОЛОЖЕНИЕ ДЕЛ И ТЕНДЕНЦИИ 1. принимает к сведению доклад о положении дел, воздействии и тенденциях, связанных с чужеродными видами, которые угрожают экосистемам, местам обитания или видам49; II. РУКОВОДЯЩИЕ ПРИНЦИПЫ ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ СТАТЬИ 8 h) признавая, что инвазивные чужеродные виды представляют собой одну из основных угроз для биоразнообразия, особенно в географически и в эволюционно...»









 
2014 www.konferenciya.seluk.ru - «Бесплатная электронная библиотека - Конференции, лекции»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.